атеріалу, м 2 / с.
Інтенсивний теплообмін в зоні шліфування забезпечується рясної подачею МОР під тиском. Мінімальне значення коефіцієнта теплообміну а 0=(3,5 ... 5) * 10 3 Вт / (м С) служить мірою ефективності охолодження і зниження температури на ділянці контакту круга із заготовкою. Розрахунки показали, що при забезпеченні такої інтенсивності теплообміну температура в точці А при кінематичному обмеження (1) складе 300 ... 500 С 0, що є гарантією відсутності дефектів на обробленої поверхні у вигляді пріжогов і тріщин. Велика увага на температуру поверхні, що шліфується надає швидкість заготовки. При традиційних видах шліфування при t <0,1 мм і швидкості деталі V з> 10 м / хв, збільшення V z призводить до деякого зменшення температури шліфування. Це пояснюється зменшенням часу контакту з оброблюваної поверхнею. Інтенсивність накопичення теплоти в поверхневому шарі знижується, і температура зменшується. Цьому сприяє ще й той факт, що при малих глибинах (до 0,04 мм) збільшення V з не призводить до збільшення товщини зрізаного шару, яка стає рівною глибині різання, що також позначається на інтенсивності тепловиділення. При великих глибинах ця особливість вже не спостерігається, і температура зростає постійно, так як безперервно збільшується товщина зрізаного одним зерном шару. Ці режими є найбільш небезпечними з точки зору пріжогообразованія (рис. 1.2).
Для обмеження температури шліфування потрібно різко знижувати швидкості V з, що є передумовою переходу до глибинного шліфування.
При глибинному шліфуванні із зростанням Уз температура також зростає. Однак при збільшенні глибини шліфування з одночасним зменшенням Уз температура шліфування знижується, причому приріст глибини перевищує темп зниження швидкості заготовки за рахунок зростання кількості теплоти, що йде в стружку, що збільшує продуктивність процесу. Крім того, зменшується товщина зрізаного абразивним зерном шару, зростає кількість ріжучих зерен якого контакту круга з оброблюваною поверхнею, і, як наслідок цього, зменшується рівень термодинамічних навантажень, які сприймаються системою зерно-зв'язка, що беруть участь в різанні. Як випливає з проведених досліджень, ці ефекти спостерігаються при співвідношенні швидкості круга і заготовки.
Таким чином, бездефектне глибинне шліфуванн?? забезпечується при режимах шліфування і техніці подачі МОР, що задовольняють таким умовам:
.
На підставі проведених досліджень зроблено висновок, що, оскільки при глибинному шліфуванні абсолютна температура обробленої поверхні невелика і вона більш рівномірно прогріта до цих помірних температур, то в поверхневих шарах не створюється умов для виникнення термопластичних деформацій, а отже , та умов для наведення залишкових напружень розтягу. Таким чином, залишкові напруги, головним чином, формуються під дією сил різання абразивних зерен і є стискаючими. Це переконливо пояснило численні експериментально отримані в період освоєння криві розподілу залишкових напруг, частина з яких наведена на рис. 1.3.
Рис 1.3 Розподіл залишкових напружень у поверхневому шарі після різних методів обробки: а) маятниковое шліфування (коло 25А40ПСМ27К5, сплав ХН62 МВКЮ-ВД, V k=35 м / с, V з=0.4 м / с , t=0.05 мм); б) фрезерування (1) ЖС6К, 2) ХН77ТЮР); в) глибинне шліфування (1) ЖС6К, 2 - ХН...
