го числа важких бензинів, т.к. зростання температури в реакторі сприяє більшою мірою утворенню олефінів у важких бензинах.
Кратність циркуляції - співвідношення потоків каталізатора і сировини впливає на глибину розкладання сировини і вихід основних продуктів крекінгу і, змінюється в межах від 5:1 до 10:1. При збільшенні кратності циркуляції підвищується глибина розкладання сировини, зростає вихід бензину, збільшується відсоток відкладення коксу на каталізаторі, але при надмірному збільшенні кратності циркуляції різко зростає розкладання цільових продуктів, вихід бензину падає, а кількість коксу і газу збільшується.
Температура введення сировини в реактор визначається з теплового балансу реактора-регенератора і впливає на зміну кратності циркуляції каталізатора. Із збільшенням температури введення сировини в реактор, температура в зоні випалу коксу регенератора збільшується і знижується кратність циркуляції. Знижена температура підігріву сировини збільшує конверсію і знижує температуру регенератора. При зниженій температурі значно збільшується вихід коксу і підвищується циркуляція каталізатора.
Напрям шламу в реактор дозволяє підвищити ефективність процесу крекінгу, зробити більш гнучкою регулювання температурного режиму системи реактор-регенератор за рахунок збільшення коксової навантаження на регенератор. Збільшення подачі шламу в реактор може бути викликано необхідністю замикання теплового балансу системи реактор-регенератор при відносно низькому виході коксу.
Із збільшенням висоти киплячого шару в реакторі збільшується глибина перетворення, вихід коксу і температура регенерації каталізатора. Вміст кисню в димових газах, витрата шламу в реактор знижується.
Характеристика виробленої продукції проектованої установки
Сировина. Суміш гідроочищених вакуумного дистиляту (фр. 350-500 ° С) С - 100 і затемненого продукту (фр. 450-500 ° С) перед вузлом подачі сировини в Р - 1. Щільність при 20 ° С 895-930 кг / м 3. Фракційний склад: початок кипіння не нормується; вихід фракції до 350 ° С н.б. 10% об.; 50% переганяється при температурі н.м. 400 ° С; вихід до 500 ° С не нормується. Коефіцієнт рефракції при 20 ° С не нормується. Вміст сірки н.б. 0,5% вагу. Вміст металів н.б. 6,0 ррm. (Сумарно NI + V). Коксівність н.б. 0,6% мас. Колір, од. ЦНТ не нормується. Вміст механічних домішок н.б. 0,02% мас. Вміст води сліди. Використовується в якості сировини каталітичного крекінгу. Кількість доданої затемненій фракції становить до 10% вага на основний потік сировини.
гідроочищених вакуумний дистилят (фр. 350-500 ° С) С - 100. Основний потік сировини каталітичного крекінгу. Щільність при 20 ° С 895-920 кг / м 3. Фракційний склад: початок кипіння ° С не нормується; вихід фракції до 350 ° С н.б. 10% об.; 50% переганяється при температурі н.м. 400 ° С; вихід до 500 ° С% об. не нормується. Коефіцієнт рефракції при 20 ° С становить 1,485-1,5. Вміст сірки н.б. 0,30% вагу. Вміст металів н.б. 15ррm (сумарно Ni + V). Коксівність н.б. 0,3% мас. Колір од. ЦНТ н.б. 7. Вміст механічних домішок н.б. 0,02% мас. Вміст води сліди.
Затемнений продукт С - 001 КТ (фр. 450-500 °). Щільність при 20 ° С 930 кг / м 3. Фракційний склад: вміст фракції до 500 ° С н.б. 70% об. Коксівність н.б. 8,0% вагу. Вміст металів (нікель,...
