... 15 мм
Приймаємо d2=М16 мм. Для М16: K2=39 мм, С2=21 мм.
в з'єднанні фланців корпусу і кришки
3=(0,5 ... 0,6) · d1.
3=(0,5 ... 0,6) · 20=10 ... 12 мм.
Приймаємо d3=М12 мм. Для М12: K3=33 мм, С3=18 мм.
Висота бобишки hб під болт d2 вибирається конструктивно так, щоб на поверхні бобишки утворилася опорна майданчик під головку болта і гайку.
Розміри, що визначають положення болтів d2:
? (1 ... 1,2) d2; q? 0,5d2 + d4,
де d4 - діаметр болта кріплення кришки підшипника.
? (1 ... 1,2) · d2
e? (1 ... 1,2) · 16=16 ... 19,2 мм
Приймаємо e=18 мм
? 0,5 · d2 + d4
=0,5 · 16 + 10=18 мм
Приймаємо q=18 мм
Діаметр гнізда під підшипник:
Dк2=D2 + (0 ... 4) мм,
де D2 - діаметр фланця кришки підшипника.
Dк1=(D2) 1=165 мм.
Dк2=(D2) 2=185 мм
Розміри розпірних втулок, застосовуваних у конструкції валів редуктора визначаються з умови забезпечення необхідних зазорів між обертовими і нерухомими елементами редуктора.
Радіус сполучень перехідних поверхонь корпусу R=5 ... 12 мм.
Приймаються R=10 мм.
Побудова бобишки під болт d2.
D-діаметр головки болта d2; D=26,2 мм
Dб - діаметр майданчика під головку болта d2:
Dб=D + (4 ... 6), мм.
Dб=26,2 + 5=31,2 мм.
Lб- відстань від осі кришки до осі болта d2:
,
де (D1) 2 і (D2) 2 -параметри кришки
(D1) 2=160 мм; ,
де n- число болтів d4.
hб- висота бобишки:
, мм.
мм.
Приймаємо hб=59 мм.
6. Визначення сил, що навантажують підшипники вхідного вала
Підшипники кочення для опор вхідного вала - див. розділ 5.2.
Підшипник +7310 ГОСТ 27365-87 і 310 ГОСТ 8338-75.
Необхідний ресурс при ймовірності безвідмовної роботи 90%: Lh=7665ч, (див. розділ 2.2 розрахунку).
Вал виконаний спільно з черв'яком зі сталі 40Х, піддається термообробці: поліпшення і гарт ТВЧ до твердості 269 ... 302 НВ в серцевині і 45 ... 50 HRC на поверхні витків; механічна обробка: шліфування та полірування витків черв'яка.
Діаметр черв'яка:
ділильний d1=100 мм
діаметр западин df1=70 мм.
окружна сила Ft1=3 147 H (дивися розділ 3.8 розрахунку)
осьова сила Fa1=11164 H (дивися розділ 3.8 розрахунку)
радіальна сила Fr=4 189 H (дивися розділ 3.8 розрахунку).
Типовий режим навантаження - II (середній рівноімовірною), можливі короткочасні перевантаження до 150% номінального навантаження. Умови експлуатації підшипників - звичайні. Очікувана робоча температура tраб lt; 100? C.
На законцовкой вхідного валу встановлено ведений шкіф клинопасової передачі.
.1 Радіальні реакції опор від сил в зачепленні
Рис. 3
За конструктивною схемою №3 визначаються: плечі сил для розрахункової схеми вхідного вала.
для правої опори (2) приймаємо, що опорна реакція розташована на площині зіткнення роликопідшипників;
для лівої опори (1) опорна реакція проходить по осі симетрії шарикопідшипника.
=200,5 мм
,
де - параметр шарикопідшипника (дивися розділ 5.2);
=386 мм.
Рівновага сил і моментів у вертикальній площині (Y0Z):
.
=566,994 Н
.
=3622,006 Н
Примітка: якщо R1B вийде з негативним знаком, то це означає, що дійсне напрям вектора R1B протилежно попередньо заданому.
Перевірка:? Y=R1B - Fr + R2B=0.
3622,006 - 4189 + 566,994=0.
=0
Рівновага сил і моментів в горизонтальній площині (X0Z):
.
=1512,35 Н
.
=1634,65 Н
Перевірка:? X=- R1Г + Ft1 - R2Г=0
- 1634,65 + +3147 - 1512,35=0
0=0.
6.2 Радіальні реакції опор від дії сили Fк на консольної законцовкой вала
Рис. 4
Плече радіальної консольної сили розраховується як відстань від опори 2 до середини консолі вала.
, мм,
де=23 мм- параметри кришки підшипника поз.1;
=110 мм - параметр законцовки вала
=126 мм
Приймаємо l2=126 мм.
Реакції опор
=2846,508 Н
=700,508 Н
Перевірка:
0=0
.3 Реакції опор для розрахунку підшипників
Приймаємо напрям вектора Fк протилежним напрямку вектора Ft1.
Тоді сумарні реакції опор:
Fr1 max =;
Fr2 max =;
r1 max== 4309,512 Н
Fr2 max== 1449,64 Н
Зовнішня осьова сила,...
