а протягування;
прнімать zp = 24.
. Число калібрів зубів залежить від типу протягання: для шліцьовій протягання приймаємо Zк = 6 [1, стор 279]. p align="justify">. Довжину протягання від торця хвостовика до першого зуба приймають залежно від розмірів патрона, товщини опорної плити, пристосування для закріплення заготовки, зазору між ними, довжини заготовки та інших елементів:
lо = lв + lз + LС + lн + lп,
де lв - довжина входу хвостовика в патрон, що залежить від конструкцій патрона (приймаємо lв = lxв = 120 мм); з - зазор між патроном і стінкою опорної плити верстата, що дорівнює 5 - 25 мм (приймаємо lз = 25 мм); с - товщина стінки опорної плити протяжного верстата (приймаємо 1с = 42 мм); п - висота виступаючої частини планшайби (приймаємо lп = 30мм); н - довжина передньої направляючої (з урахуванням зазору ? ); lн = 90мм.
Тоді
lо = 120 +25 +42 + 30 +90 = 320 мм.
Потім довжину 10, перевіряємо з урахуванням довжини простягаємо заготовки: 1о> Lс, так як h '= lд = 90 мм, то
Lс = 220 + h '= 220 +90 = 310 мм.
? 310, отже, умова виконується.
. Визначаємо конструктивні розміри хвостової частини протягання. За ГОСТ 4044-70 * приймаємо хвостовик типу2, без запобігання від обертання з похилою опорною поверхнею [1, стор 270, табл. 101]: d1 = 22e8 (-0,046-0,073) мм; d2 = 17c11 (-0,110-0,240) мм; d4 = 22-1 = 21 мм; з = 1 мм; 11 = 130 мм; 12 = 25 мм; 13 = 60 мм; 14 = 16 мм; r1 = 0,3 мм; r2 = 1 мм; ? = 30 Вє ; діаметр передньої направляющейd5 = 24е8 (-0.040-0.073); довжину перехідного конуса конструктивно приймаємо lк = 65 мм; довжину передньої направляючої до першого зуба lн = lі +25 = 90 +25 = 115 мм; таким чином, повна довжина хвостовика
l0 = l1 + lк + lн = 140 +65 +115 = 320 мм.
Диметр задньої направляючої протяжки повинен бути дорівнює діаметру протягненого відвести з граничним відхиленням по f7.
. Визначаємо загальну довжину протягання:
Lо = lо + lр + lзач + lк + lзн
де lо = 320 мм;
р - довжина ріжучих частини,
р = tzр = 10.23 = 230 мм;
зач - довжина зачищати зубів; lзач = tzзач = 10.3 = 30 мм;
до - довжина калібрів зубів; lк = tк Zк = 0,8 В· 7 = 5,6 мм;
зн - довжина задньої направляючої,
+1 з = (0,5-0,75) 1д = 0,6 В· 90 = 60 мм.
Тоді,
Lо = 320 +230 +30 +5,6 +60 = 645мм.
Перевірка за умовою: Lо
Т.к. Lстанка = 1500 мм, умова виконується. p align="justify">. Максимально допустима головна складова сили різання [15, стор 126, табл. 127] max = 9,81? Cp? Szx? DZmax? Ky? Kc? Kи
Поправочні коефіцієнти на змінені умови різання: ky = 1 (для ? = 15 Вє ); kc = 1 (при примене нії МОР); kи = 1 (для зубів протяжки зі стружкоразделітельнимі канавками); тоді сила резаніяmax = 9,81? 700? 0,03 0,8525? 8 = 70 000 Н (? 7000 кгс)
Головну складову сили різання можна визначити, користуючись літературою [11, стор 202, табл. 18]. Отримана сила Pz max не повинна перевищувати тягову силу верстата, в даному випадку вона дорівнює 10 000 кгс, отже, обробка можлива. p align="justify">. Перевіряємо конструкцію протяжки на міцність. Розрахуємо конструкцію на розрив в западині першого зуба:
? =, Де
? - напруга в небезпечному перерізі; - площа небезпечного перерізу в западині першого зуба,
F мм2.
? = МПа
Напруга в небезпечному перерізі не повинна перевищувати допустимої напруги [б] = 350 МПа.
? 350 МПа, умова виконана.
Аналогічний розрахунок проведемо для перетину хвостовика D1 = 22 мм:
Fхвмм.
? хв = МПа? 350 МПа
Отримане напруга ? = 304 МПа також припустимо для хвостовика з легованої сталі 40Х.
Розрахуємо хвостовик на зминання,
? см,
де F1 - опорна площа замку;
F1 == 0,78? (22-17) = 153 мм,
...
