дорівнює нулю: ОЈМ jII = 0.
Сили інерції другого порядку для всіх циліндрів рівні і направленни в одну сторону.
Для розвантаження коленвала від дії місцевих відцентрових сил застосовуємо противаги.
З метою розвантаження корінних шийок від місцевих інерційних сил доцільно встановити противаги на продовженні щік, прилеглих до них.
Визначаємо рівнодіючу силу інерції другого порядку:
ОЈР jII = 4 Г— Р jII = 4 Г— m j Г— R Г—, (121)
де m j = 1,612 кг - маси, які вчиняють зворотно-поступальний рух;
;
w = 346 рад/с - кутова швидкість обертання колінчастого вала;
П† = 90 Вє.
ОЈР jII = 4 Г— 1,612 Г— 0,043 Г—
Визначаємо силу інерції одного противаги: ​​
Р пр = - 0,5 Г— ОЈР jII Г— l/l 1 , (122)
де l = 116 мм (див. малюнок 5.1)
l 1 = 85 мм (див. малюнок 5.1)
Р пр = - 0,5 Г— -8926 Г— 116/85 = 6093 Н.
Маса кожного противаги: ​​
m пр = Р пр /(), (123)
де ПЃ = 0,04 м - відстань центра ваги загального противаги від осі колінчастого вала
m пр = 6093/(0,04 Г— 346 2 ) = 1,27 кг.
В
Рис. 5.1. Схема сил інерції діють в чотирициліндровому рядном двигуні.
4.3.2 Рівномірність крутного моменту і рівномірність ходу двигуна
З динамічного розрахунку маємо максимальний крутний момент М кр.max = 636,1 Н Г— м; мінімальний індикаторний крутний момент М кр.min = -104,9 Н Г— м і середній індикаторний крутний момент М кр.ср = 243 Н Г— м.
Визначаємо рівномірність крутного моменту:
m = (М кр.max - М кр.min )/М кр.ср , Н Г— м; (124)
m = (636,1 - (-104,9))/243 = 3,05.
Визначаємо надлишкову роботу крутного моменту:
L хат. = О‡ M M О‡ M П† , Дж, (125)
де M П† -масштаб кута повороту вала на діаграмі М кр. , рад/мм;
M П† = 4 В· ПЂ/(i В· ОА), рад/мм; (126)
M П† Вў = 4 В· 3,14/(4.60) = 0,0523 рад/мм.
F Вў = 357 мм 2 -площа над прямий середнього крутного моменту;
M M = 16,878 Н В· м/мм/
L хат. = 357 Г— 16,878 Г— 0,0523 = 315,1 Дж.
Приймаються коефіцієнт нерівномірності ходу двигуна Оґ = 0,01.
Визначаємо момент інерції рухомих мас двигуна, приведених до осі колінчастого валу:
I про = L хат /(Оґ В· П‰ 2 ), до г В· м 2 ; (127)
I про = 315,1/(0,01 Г— 346 2 ) = 0,263 кг В· м 2 .
5. Розрахунок основних деталей двигуна
Розрахунок деталей з метою визначення напруг і деформацій, що виникає при роботі двигуна, проводиться за формулами опору матеріалів і деталей машин. До теперішнього часу більшість з використовуваних розрахункових виразів дають лише наближені значення напруг.
Невідповідність розрахункових і фактичних даних пояснюється різними причинами, основними з яких є: відсутність дійсної картини розподілу напружень в матеріалі розраховується деталі; використання наближених розрахункових схем дії сил і місця їх застосування; наявність важко враховуються знакозмінних навантажень і неможливість визначення їх дійсних значень; труднощі визначення умов роботи багатьох деталей двигуна і їх термічних напруг; вплив неподдающихся точному розрахунку пружних коливань; неможливість точного визначення впливу стану поверхні, якості обробки (механічною або термічної), розмірів деталі і т.д. на величину виникаючих напруг.
У зв'язку з цим застосовувані методи розрахунку дозволяють отримати напруги і деформації, які є лише умовними величинами і характеризують тільки порівняльну напруженість розраховується деталі.
5.1 Розрахунок цилиндропоршневой групи
5.1.1 Розрахунок поршня
На підставі даних теплового розрахунку швидкісний характеристики отримали що:
- Діаметр поршня D = 100мм;
- Хід поршня S = 86мм;
- Максимальний тиск згоряння p z = 7,57 МПа, при n N = 3310 об/хв і дійсному тиску згоряння p zd = 6,43 МПа;
- Площа поршня F п = 78,5 см 2 ;
- Найбільша нормальна сила N max = 2864 H, при П† = 390 0 ;
- Маса поршневої групи m n = 1,18 кг;
- Обороти максимальної швидкості, n xx = 3975 об/хв, при О» = 0,269.
У відповідності з існуючими аналогічними двигунами і з...
