ским базовим поверхням повинна проводитися на опорні пластини або опорні штирі з плоскою головкою. При установці заготовок на опорні пластини похибка базування в два рази менше, ніж на штирі.
В· Кількість опор при базуванні призматичних заготовок по чистовим баз може бути будь-яким.
В· При установці заготовки по площині і двох перпендикулярних до неї отворам заготовка не повинна спиратися на буртики настановних (центруючих) пальців. Робоча висота напрямної частини пальця (активна висота пальця) щоб уникнути заклинювання при знятті заготовки визначається згідно з рекомендаціями [1].
В· Опори слід розташовувати таким чином, щоб зменшити похибку, пов'язану з неточністю їх виготовлення по висоті, тобто на максимальному один від одного відстані. Крім того, сили закріплення повинні рівномірно розподілятися між опорами, таким чином результуюча сила закріплення повинна проходити через центр ваги фігури, утвореної опорами.
В· Якщо стандартні установочні елементи не задовольняють умовам виконання операції, необхідно розробляти елементи нової конструкції.
В якості нижніх опор візьмемо опорні пластини:
Пластина 7034-0470 h6 ГОСТ 4743-68.
Основні розміри: H = 16h6, L = 160 мм; B = 25 мм; 2 виконання.
В якості бічній опори візьмемо постійну опору з плоскою головкою:
Опора 7034-0282 h6 ГОСТ 13440-68.
Основні розміри: D = 20 мм; H = 12h6, L = 28 мм.
Опору в корпус пристосування встановимо з посадки Н7/s7.
Для базування по отвору Г?80Н7 застосуємо установчий палець. Установчий палець розробимо, грунтуючись на ГОСТ 16898-71.
В
3. Розрахунок сил, діючих на заготовку в процесі обробки
Присвердлінні тангенціальна складова сили різання визначається за формулою:
Р П„ = 2М/d,
де М - момент різання,
d - діаметр отвору.
Р П„ = 2.80/0,1 = 1600 Н
Осьова сила:
Р у = 800 Н.
4. Розробка силовий схеми і розрахунок сили закріплення
Розглянемо сили, діють на деталь у процесі свердління кожного з трьох отворів. Схема сил, що діють на деталь у процесі свердління першого і другого отвору, наведена на рис. 4. Тангенціальну складову сили різання Р П„ розкладемо на дві сили: Р х і Р z . Сили Р х ', Р у ', Р z 'діють на деталь при свердлінні першого отвори. Сили Р х ", Р у ", Р z "діють на деталь при свердлінні другого отвори.
Зі схеми видно, що зрушенню від дії сил Р у ', Р х "перешкоджає опора 6. Зрушенню від дії сили Р х ', Р y "та відриву від дії сил Р z ", Р z ' перешкоджають опори 4, 5 (установчий палець).
Схема сил, що діють на деталь, в процесі свердління третього отвору наведена на рис. 5. Зрушенню деталі від сили Р у "'та відриву деталі від сили Р z "' перешкоджають опори 4, 5 (Установчий палець). Сила Р х "'прагне зрушити деталь щодо опор 1-3. Розрахункова схема для сили закріплення Р з наведена на рис. 6 [8]. Зрушенню від сили R = Р х "'перешкоджають сили тертя, що виникають у місцях контактів деталі з упорами і затискним механізмом.
В
Рис. 4
Сила закріплення:
Р з = КR/(f оп + f зм ),
де К = - Коефіцієнт запасу надійності. p> До 0 , До 1 , До 2 , До 3 , До 4 , До 5 , До 6 - коефіцієнти, що враховують нестабільність силових впливів на деталь.
За довідковими матеріалами [8] визначаємо: До 0 = 1,5; До 1 = 1; До 2 = 1,15; До 3 = 1; До 4 = 1,3; До 5 = 1; До 6 = 1,5. p> Тоді:
К = 1,5 В· 1.1, 15.1.1, 3.1.1, 5 = 3,36
В
Рис. 5
R = Р х "'= (0,3 ... 0,4) В· Р П„ = (0,3 ... 0,4) В· 1600 = 560 Н
f оп = 0,16 - коефіцієнт тертя між деталлю і опорами [8].
f зм = 0,2 - коефіцієнт тертя між деталлю і затискним механізмом [8].
Р з = 3,36 В· 560/(0,16 + 0,2) = 5226 Н.
В
Рис. 6
5. Розрахунок силових механізмів і приводу пристосування
В якості затискного механізму застосуємо гвинтовий механізм.
Переваги гвинтових елементарних затискних механізмів: простота і компактність конструкції; широке використання стандартизованих деталей; зручність в налагодженні, що дозволяє успішно застосовувати гвинтові затискні пристрої в конструкціях прогресивних переналагоджуваних пристосувань; хороша ремонтоприд...
