> зр V зр + Р м тц (V про + ПЂd 2 тц L/4), (4.12)
де Р з - максимальне абсолютне зарядний тиск повітропровідної магістралі, МПа;
V зр - обсяг запасного резервуару, м 3 ; p> V про - обсяг шкідливого простору гальмівного циліндра, м 3 ;
Р зр - абсолютне тиск повітря в запасному резервуарі при гальмуванні, МПа;
Р м тц - максимальне абсолютне тиск повітря в гальмовому циліндрі, МПа;
d тц - діаметр гальмівного циліндра, м;
L - допустимий хід поршня гальмового циліндра при гальмуванні, м.
Якісна оцінка правильності вибору повітряної частини у вантажних поїздах проводиться за умовою їх неистощимости
Р зр ≥ Р з -? Р тм , (4.13)
де? Р тм = 0,15 МПа - розрядка гальмівної магістралі при повному службовому гальмуванні. <В
0,59> 0,7 - 0,15 = 0,55.
Так як умова виконується, то робимо висновок про неистощимости пневматичної гальма.
5. Вибір схеми гальмівної важільної передачі
В
Рисунок 5.1 - Схема важільної передачі 8 ми -осного вантажного вагона: 1 - Горизонтальний важіль; 2 - Затягування горизонтальних важелів; 3 - Тяги; 4 - Горизонтальний балансир; 5 - Вертикальний важіль; 6 - Затягування вертикальних важелів; 7 - Траверса; 8 - Підвіски башмака
У рефрижераторних вагонах застосовується колодкове гальмо з двостороннім натисканням. Дана схема ефективна при швидкостях руху до 160 км/ч. При більш високих швидкостях схема неефективна. Основним її недоліком є ​​інтенсивне зношування колісних пар за профілем катання, а також навари при гальмуванні.
6. Визначення допустимого натискання гальмівної колодки
З метою створення ефективної гальмівної системи величина натискання гальмівної колодки на колесо повинна забезпечувати реалізацію максимальної гальмівної сили. Разом з тим необхідно виключити можливість появи юза при гальмуванні. За умов сухих і чистих рейок це положення для колодкового гальма аналітично виражається рівнянням
До В· П† до = 0,9 В· Р до В· П€ до , (6.1)
де К - що допускається сила натискання колодки на колесо, кН;
П† до - коефіцієнт тертя гальмівної колодки;
0,9 - коефіцієнт розвантаження задньої колісної пари;
Р до - статична навантаження на колесо, віднесена до однієї гальмівної колодці, кН;
П€ до - коефіцієнт зчеплення колеса з рейкою при гальмуванні.
Значення коефіцієнта тертя для стандартних чавунних колодок визначаються за такою емпіричною формулою
П†
br/>
де V - розрахункова швидкість руху поїзда, що виключає поява юза, м/с. Для композиційних колодок приймаємо V = 28 м/с. p> Коефіцієнт зчеплення залежить від стану поверхні рейок і коліс, від навантаження колеса на рейку і швидкості руху. Для його визначення можна скористатися розрахунковою формулою
П€ до = [0,17 - 0,00015 (q - +50)] В· П€ (V), (6.3)
де q - статична осьова навантаження, кН;
П€ (V) - функція швидкості, значення якої в залежності від типу рухомого складу знаходять за графіком [1].
Статична осьова навантаження визначається
q = (T + Q)/m, (6.4)
де T, Q - тара і вантажопідйомність вагона, кН;
m - число осей вагона.
Статичне навантаження на колесо
Р до = (T + Q)/m в , (6.5)
де m в - число гальмівних колодок на вагоні
Р до = (32 +50)/16 = 51,25 кН,
q = (32 + 50)/4 = 205 кН,
П€ (V) = 0,54
П€ до = [0,17 - 0,00015 (205 - 50)] В· 0,54 = 0,08
З (6.14) знаходимо
П† до = 0,9 В· 51,25 В· 0,08/К = 3,64/К
Вирішуючи отримане вираз спільно з (6.5) отримаємо
К = 5 кН.
Отриману допускаемую силу натискання гальмівної колодки перевіряємо виходячи з вимог теплового режиму тертьових пар
К/F k <= [? Р у ], (6.6)
де F k - номінальна площа тертя гальмівної колодки, м 2 ;
[? Р у ] - допустиме питомий тиск на гальмівну колодку, кН/м 2 ;
5/0, 029 = 172 кН/м 2 <900 кН/м 2
До доп = [? Р у ] В· F до (6.20)
До доп = 900.0, 029 = 26,1 кН. br/>
7. Розрахунок передавального числа важеля...
