підстанції до зарядного пункту в землі прокладено кабель марки АСБГ 3 + 16? 1? 10. Електропроводка всередині пункту виконана проводами марки ПРТО (3? 6 + 1? 4), прокладеними в трубах.
Акумуляторна відноситься до вибухонебезпечних приміщень.
Найменші допустимі значення Ік; для випрямляча ВАЗ - 70-150;
? 35=140А; для перетворювача П - 145; 1,25? 250=312,5 А.
При вторинному напрузі 220/127 В значення опорів слід зменшити в 3 рази. При потужності трансформатора більше 1000 кВ? А величиною zт/3 можна знехтувати.
Знаходимо повний опір трансформатора zт=0,360 Ом.
Визначаємо опір фазного і нульового провідників на ділянці лінії l3=30м за формулою:
l=r? , (5.1)
S
де r - питомий опір провідника (для міді r=0,018, для алюмінію r=0,028 Ом? мм2/м); l - довжина провідника, м; S - переріз провідника, мм2.
30ф=0,018 ?? =0,09 Ом;
6
30н=0,018 ?? =0,135 Ом;
4
Хф=Хн=0, тому дроти з міді;
Хп=хп l=0,15? 0,03=0,0045 Ом (При прокладанні проводів в трубах хп== 0,15 Ом/км).
Аналогічно визначимо опір ділянки лінії l2=10 м:
10ф=0,018 ?? =0,03 Ом;
6
10н=0,018 ?? =0,45 Ом;
4
Хф=Хн=0;
Хп=0,15? 0,01=0,0015 Ом.
Розрахуємо опір ділянки l1=90 м:
90ф=0,028 ?? =0,1575 Ом;
16
90н=0,028 ?? =0,252 Ом;
10
Хф=Хн=0, оскільки жили кабелю виконані з алюмінію;
Хп=0 (при поруч розташованих провідниках, в кабелях зовнішнім індуктивним опором можна знехтувати).
Знаходимо дійсне значення струмів однофазного короткого замикання, що проходять по петлі фаза - нуль за формулою:
Uфк=???????????????? , (5.2)
zт/3 +? (Rф + Rн) 2+ (Хф + Хн + Хп) 2
де zт - опір обмоток трансформатора, Ом; Ік - струм, що проходить по петлі фаза-нуль, А; Rф, Rн - активні опори відповідно фазного і нульового захисного провідників, Ом; Хф, Хн - внутрішні індуктивні опору фазного і нульового провідників, Ом; Хп - зовнішнє індуктивний опір петлі фаза-нуль, Ом.
При замиканні фази на корпус випрямляча ВАЗ - 70-150:
220К=???????????????????? =290 А;
, 360/3 +? (0,09 + 0,135 + 0,1575 + 0,252) 2 + 0,00452
При замиканні фази на корпус перетворювача П - 145:
220К=???????????????????? =363 А.
0,120 +? (0,03 + 0,045 + 0,1575 + 0,252) 2 + 0,00152
Оскільки обчислені значення струмів однофазного замикання (290 і 363 А) перевищують допустимі за умовами спрацьовування захисту (140 і 312,5 А), занулення спроектовано правильно.
ВИСНОВОК
У даній дипломній роботи були розглянуті можливості впровадження мікропроцесорної системи централізації в місце блочно-маршрутної релейного централізації. А також досліджені роботи відділу з погляду його ефективності та рівня автоматизації.
У першій частині обґрунтування вибору системи проекту проведено огляд сучасних мікропроцесорних систем Ebilock - 950, МПЦ - 2 і МПЦ-І, описана історія розвитку мікропроцесорних систем, а також впровадження сучасних мікропроцесорних систем. Був проведений аналіз серед систем мікропроцесорної централізації: «Ebilock - 950» «МПЦ - 2», «МПЦ-І». Аналіз показав, що мікропроцесорна централізація «МПЦ-І» найбільш ефективна і економічно вигідна для обладнання станції Бурундай.
У технічній частині наведена характеристика станції Бурундай, розроблені схематичний і двонитковий плани станції, була розроблена структурна схема мікропроцесорної централізації «МПЦ-І». Ця система найбільш доцільна для заміни маршрутно-релейного централізації на станції Бурундай. А також наведена ув'язка схеми управління стрілками з новітніми обладнаними електроприводами ALSTOM.
У третій частині наведено розрахунок надійності МПЦ. За результатами виконаних розрахунків можна зробити висновок, що середня імовірність працездатності блоку за 5000 годин роботи дорівнює Рс (t) СР=0,91. Імовірність працездатності блоку за 5000 годин роботи з урахуванням пот...
