ля АРВ ПД.
Отримані коефіцієнти запасу статичної стійкості станцій А і Б для АРВ СД та АРВ ПД більше мінімального коефіцієнти запасу 20%, що говорить про стійкій роботі системи.
енергосистема генератор автоматичний
2. Розрахунок граничного кута і часу відключення КЗ для одномашінной системи
Даний розрахунок виконується для одномашінной системи, що представляє собою генератор станції «А», що працює на шини постійної напруги і незмінною частоти.
Умовою динамічної стійкості одномашінной системи є нерівність F в.тор? F уск, де F в.тор - площа можливого гальмування; F уск - площа прискорення.
граничному куту відключення КЗ з точки зору збереження динамічної стійкості відповідає умова F в.тор=F УСК.
Для знаходження F в.тор і F уск необхідно побудувати характеристики електромагнітної потужності генераторів станції «А», що відповідають різним умовам роботи зовнішньої мережі.
У наближених розрахунках протягом усього динамічного переходу генератори враховуються параметрами Е`=const і X d `. У цих умовах, при неврахування активних опорів елементів мережі характеристики електромагнітної потужності генераторів станції «А» будуть описуватися виразом
,
в якому Хс (i) для кожного i-того режиму буде індивідуальним, а величини Е`1 (0) залишаються такими ж, що і в нормальному режимі.
У нормальному режимі генератори станції «А» працюють на шини постійної напруги і частоти (Uн=const, w=const), передаючи активну потужність Р10 через Т1, Т2, дволанцюгову ЛЕП і Т4. Параметри для характеристики нормального режиму: Е `1 (0)=1,203 + j0,681=1,45еj33,95,? 0 =? 1 (0)=33,95o, Uн=1, Хс (I)=Хс1=1,929, Р0=Р1 (0)=0,42.
Рис.7. Схема заміщення одномашінной системи в нормальному режимі
Характеристика електромагнітної потужності генераторів станції «А» в нормальному режимі буде описуватися виразом
.
Перед побудовою характеристики здійснимо контрольну перевірку
.
Розрахунок зроблений вірно.
Аварійний режим (K (1,1))
Схема заміщення аварійного режиму (двофазного КЗ на землю на одній з ланцюгів ЛЕП) являє собою схему нормального режиму, в якій в точці КЗ підключений поперечний (між точкою КЗ і землею) шунт.
Рис.8. Схема заміщення одномашінной системи при K (1,1)
Сумарний опір ліний:
.
Опору ділянок лінії до і після точки КЗ:
Х? (1,1) - шунт несиметричного КЗ, який включається між початком і кінцем схеми прямої послідовності і визначається сумарними опорами зворотної та нульової послідовностей. У разі K (1,1):
.
Для визначення додаткового опору необхідно знайти сумарні опору зворотної та нульової послідовностей, для цього побудуємо схеми заміщення відповідних послідовностей.
Схема зворотній послідовності по конфігурації аналогічна схемі прямої послідовності. Відмінність полягає лише в тому, що в даному випадку ЕРС всіх генеруючих гілок приймаються рівними нулю, а опору прямої послідовності електричних машин замінюються опорами зворотній послідовності.
Початок схеми зворотній послідовності - точка, в якій об'єднані гілки з нульовим потенціалом. Кінець схеми - точка виникнення несиметрії.
Рис.9. Схема заміщення зворотній послідовності
Опір еквівалентного генератора станції в схемі зворотній послідовності не змінюється, тому X d1=X 2.
Перетворимо трикутник X Л, X Л, X ' Л в еквівалентну зірку:
Рис. 10. Змінена схема заміщення зворотній послідовності
Сумарний опір схеми зворотній послідовності:
Рис.11. Еквівалентна схема заміщення зворотній послідовності
Схема нульової послідовності істотно відрізняється від схем прямого і зворотного, так як шлях її струмів відрізняється від шляху, по якому циркулюють струми прямий і зворотної послідовностей.
Початок схеми нульової послідовності - точка, в якій об'єднані гілки з нульовим потенціалом. Кінець схеми - точка виникнення несиметрії.
Рис.12. Схема заміщення нульової послідовності
Опір ланцюга лінії (також ділянок ланцюга щодо точки КЗ) і опору взаємоіндукції:
Перетворимо трикутник X Л0, X Л0, X ' Л0 в еквівалентну зірку:
Рис.13. Змінена схема заміщення нульової послідовності
...
