них перетворень спростимо схему заміщення для точки К1:
Х1-4=0,91 + 0,53/3=1,01;
Х11-18=0,59/2 + 0 + 0,42/2 + 0,81/2=0,91;
Х5-10=0,44/3 + 0,81/3=0,42;.
К1
340кВ
Рис. 8.2 Результуюча схема для точки К1
Початкове значення періодичної складової струму по гілках:
Iпо =, де - базисний струм, кА; б == 1,7 кА.
Значення струмів по гілках:
Система: Iпо == 1,13кА;
Генератори: Iпо== 2,11 кА;
Сумарний струм КЗ в точці К1: Iпо, к1=1,13+ 2,11=3,24 кА.
З таблиці 3.8 [1] встановимо значення ударних коефіцієнтів по гілках схеми і визначимо ударні струму.
Система: kу=1,78, IУ ===2,84 кА;
Генератори: kу=1,965, IУ =? 2,11? 1,965=5,87 кА;
Сумарний ударний струм для точки К1: IУ, к1=2,84 + 5,87=8,71 кА.
Таблиця 8.1 Результати розрахунку струмів КЗ
Місце поврежденіяМощность гілки, МB * АХрезIб, кАIпо, кАk у i у, Катаєв, сШіни 330 кВSс=22001,11,71,131,782,840,04Sг=7050,912,111,9655,870,26Ітого в точці К11, 73,248,71Шіни 110 кВSс=22001,15,024,621,60810,50,02Sг=4700,2513,781,96538,30,26Ітого в точці К25,0218,448,8
. Вибір електричних апаратів і струмопровідних частин для заданих ланцюгів
Розрахунковий струм тривалого режиму в ланцюзі блоку генератор - трансформатор визначається за найбільшою електричної потужності генератора:
Iнорм=Imax=412а.
Розрахункові струми КЗ приймаємо по таблиці 8.1. з урахуванням того, що всі ланцюги на стороні 330 кВ перевіряються за сумарним току КЗ на шинах.
Вибираємо по [1, Таблиця П4.4., с. 630] елегазовий вимикач типу ВДУ - 330Б - 40/3150 і роз'єднувач типу РНД - 330-3200.
Визначаємо номінальні струми по гілках, наведені до тієї ступені напруги, де знаходиться точка КЗ.
=3,74 кА;
== 1,2 кА;
=0,303 lt; 1= gt; == 1,13 кА,
де t - розрахунковий час, для якого потрібно визначити струми КЗ:
t=tc, в + 0,01=0,025 + 0,01=0,035 с.
Аперіодична складова струму КЗ:
iat, c =? Ino, c? et/Ta=· 1,13 · е - 0,035/0,04=0,67 кА.
=1,76, по кривих (1, ріс.3,26) знаходимо 98= gt; =0,98? 2,11=2,07 кА.
Аперіодична складова струму КЗ:
iat, г=· 2,11 · е - 0,035/0,26=11,09 кА.пt, к1=1,13 + 2,07=3,2 кА; iаt, к1=11,09 + 0,67=11,75 кА.
Всі розрахункові та каталожні дані за вибором апаратів зводимо в таблицю 9.1.
Таблиця 9.1 Розрахункові та каталожні дані
Умови вибораРасчётние данниеКаталожние данниеВиключатель ВДУ - 330Б - 40/3150Раз'едінітель РНД - 330/3200UУСТ? UНОМ330 кВ330 кВ330 кВImax? IНОМ412 А3150 А3200 АInt? Iотк.НОМ3,2 кА40 кА-iat? Iа, НОМ11,75 кА? Iотк.НОМ ?
? =? 40?=
=25,456 кА-I ПО? I ДІН 3,241 кА40 кА-i У? i ДІН 8,71 кА102 кА160 кАB? I 2 Т? T Т I 2 no · (tотк + Та)== 3,241 2 · (0,26 + 0,2)== 4,83 кА 2 с40 2? 2== 3 200 кА 2? С63 2? 2 == +7939 кА 2? з
Так як збірні шини з економічної щільності струму не вибираються, приймаємо перетин по припустимому струмі при максимальному навантаженні на шинах, рівний току найбільш потужного приєднання: I норм=I max=412 А.
За таблиці 3.3 [1] приймаємо два дроти у фазі марки АС - 2? 240/56, q фази=2? 240 мм 2, d=2? 24 мм, I доп=2? 610=1220 А. Фази розташовані горизонтально з відстанню між фазами Д=450 см.
Обраний провід на термічне дія не перевіряємо так як шини виконані голим дротом на відкритому повітрі.
Перевірку на схлестиваніе не проводимо, оскільки I по lt; 20 кА.
Перевірка за умовою коронування.
Початкова критична напруженість:
,
де m-коефіцієнт враховує шорсткість дроти, приймаємо напруженість навколо дроти 0,82.
=33,42 кВ/см
Напруженість навколо дроти:
,
де k- коефіцієнт, що враховує число проводів у фазі, k=1 + 2? , Rекв- еквівалентний радіус розщеплених проводів [1, Т4.6], а- відстань між проводами у фазі, U - лінійна напруга, кВ, D - відстань між сусідніми фазами, D=450 см.
=28,56 кВ/см.
Умова перевірки: 1,07E? 0,9Eo
1,07E=1,07? 18,97=30,06 кВ/см? 0,9E o=0,9? 33,42=30,08 кВ/см.
Таким чином, провід АС - 2? 240/56 за умовою корони проходить.
Струмоведучі частини від висновкі...
