шліфування:?=6.36 * 0.02мкм
Похибка установки для першої токарної операції дорівнює:
[2, с.42]
Похибка установки для другої токарної операції дорівнює нулю тому обробка поверхні проводиться без зміни позиції.
Похибка установки для першої операції шліфування дорівнює:
[2, с.41]
Похибка установки для другої операції шліфування дорівнює нулю тому обробка поверхні проводиться без зміни позиції.
Визначення міжопераційних припусків:
Мінімальний припуск:
під попереднє обточування
мкм
під напівчистове обточування
мкм
під попереднє шліфування
мкм
під чистове шліфування
мм
Визначення розрахункових розмірів:
мм
мм
мм
мм
Визначення граничних розмірів (заокруглений до точності допуску):
мм
мм
мм
мм
мм
Визначення граничних значень припуску:
під чистове шліфування
під попереднє шліфування
під напівчистове обточування
під попереднє обточування
Побудуємо схему графічного розташування припусків і допусків на обробку поверхні? 46 h9:
Малюнок 5.1 - Схема графіческогпро розташування припусків і допусків на обробку поверхні? 46 h9 втулки
6. Розрахунок сумарної похибки обробки
Визначаємо величину похибки? І, викликану розмірним зносом різця по [2, с.73]:
де L - довжина шляху різання обробки партії N деталей визначається:
Для сплаву Т30К4 інтенсивність зношування [2, с.74].
Визначимо коливання системи Dy в слідстві зменшенні сили Py через непостійній t і податливості системи при обробці.
, [2, с.27]
де Wmax і Wmin - найбільша і найменша податливість системи; Ymax і РYmin-найбільше і найменше складової сили різання.
Для токарного верстата підвищеної точності найбільшу зсув резцедержателя і оправлення встановленої в шпинделі передньої бабки під навантаженням 686 Н - 25мкм. [2, с. 29].
Втулку, закріплену в трьох кулачковому патроні можна представити як балку защемлень консольно, навантажена зосередженою силою в кінці балки, там же буде найбільший прогин:
Тоді найбільша податливість технологічної системи дорівнює:
Найбільша і найменша нормальна складова сили різання визначається згідно [3, с.271-275], виходячи з умов:
де; x=1; y=0,75; n=- 0,15; S=0,15 об/хв .; V=100м/хв .; =1 (?=45?).
Т.к. можливі коливання припусків, то коливання глибини різання
, В цьому випадку
Зміна оброблюваного розміру внаслідок пружних деформацій
.
У припущенні, що настройка растачивания на виконуваний розмір проводиться за індикаторному упору з ціною поділки 0,002 мм, визначимо похибка настройки:
де Dp=20-похибка регулювання положення різця, Кр=1.14 і Кі=1 коефіцієнти розподілу величин Dр і Dізм від нормального закону розподілу, Dізм=20 мкм.
Тоді похибка настройки:
Визначимо похибку, викликану геометричними неточностями верстата SD ст. Згідно [2, с. 53-55]
де С - допустиме відхилення від паралельності осі шпинделя по напрямних станини в площині витримується розміру на довжині L; l - довжина оброблюваної поверхні.
Для токарних верстатів з ЧПК при найбільшому діаметрі оброблюваної поверхні до 116 мм С=4 мкм на довжині 80 мм.
Визначимо температурні деформації технологічної системи, прийнявши їх рівними 15% від суми інших похибок:
SD т=0.15 (9,628 + 9,133 + 13 + 2,5)=4,69мкм.
Визначимо сумарну погрішність обробки з рівняння:
Література
1. Горбацевич А.Ф., Шкред В.А. Курсове проектування з технології машинобудування: [Учеб. посібник для машинобудівн. спец. вузів].- 4-е изд., Перераб. і доп.-Мн .: Обчислюємо. школа, 1983. - 256с., іл.
. Довідник технолога-машинобудівника. У 2-ух т. Т. 1/Под ред. А.Г. Косилової і Р.К. Мещерякова.- 4-е изд., Перераб. і доп.- М .: Машинобудування, 1986. 656с., іл.
. Довідник технолога-машинобудівника. У 2-ух т. Т. 2/Под ред. А.Г. Косилової і Р.К. Мещерякова.- 4-е изд., Перераб. і доп.- М .: Машинобудування, 1986. 496с., іл.
