хідна за розрахунком.
Розрахунок для забезпечення міцності по похилій тріщині проводиться за найбільш небезпечним похилому перерізу з умови:
.
Поперечний перетин, сприймається бетоном:
,
Визначаємо максимальну довжину проекції небезпечного похилого перерізу на поздовжню вісь ригеля Сmax (для легкого бетону цb2=1):
З max.
Поперечний ... зусилля, яке сприймає ... хомутами:
Прийнявши зі=С мах, зусилля в хомутах на одиницю довжини ригеля:
При цьому повинна виконуватися умова:
.
Так як qsw=1895,67 Н/см gt; 648 Н/см, приймаємо qsw=1895,67Н/см. Визначаємо довжину проекції небезпечної похилої тріщини на поздовжню вісь ригеля:
Оскільки 2ho=2 · 45=90 см lt; 116,19 lt; С мах=150 см, приймаємо зі=90 см.
Уточнюємо величину Qsw, виходячи з умови, що при с=зі=2ho=90 см,
.
При цьому
Остаточно приймаємо qsw=688,11Н/см.
З умови зварювання з поздовжньою арматурою (dmax=8 мм) приймаємо поперечну арматуру 2? 8 A-III. При двох каркасах Asw=1,01см2.
Крок поперечних стержнів на приопорних ділянках:
З умови забезпечення міцності похилого перерізу в межах ділянки між хомутами максимально можливий крок поперечних стержнів:
Крім того, за конструктивним вимогам поперечна арматура встановлюється:
на приопорних ділянках, рівних 1/4 прогону, при h gt; 45 см з кроком:
; s? 16 см;
- на решті частини прольоту при h gt; 30 см з кроком:
; s? 50 см.
Остаточний крок поперечних стержнів приймаємо:
на приопорних ділянках довжиною 1,5 м s=16 см;
на приопорних ділянках в підрізуванні s=8 см;
на решті частини прольоту s=40 см.
3.4 Побудова епюри матеріалів
Поздовжня робоча арматура в прольоті 2? 20 A-III As=9,28 см2 і 2? 25 A-III As=6,28 см2 Площа цієї арматури As визначена з розрахунку на дію максимального згинального моменту в середині прольоту. З метою економії арматури в міру зменшення згинального моменту до опор два стержні обриваються в прольоті, а два інших доводяться до опор.
Площа робочої арматури As (2? 20)=As (2? 25)=15,56 см2.
Визначаємо згинальний момент, що сприймається ригелем з повною запроектованої арматурою:
;
(рис. 7).
З умови рівноваги, де x=о · ho:
, z=0,835,
Згинальний момент, що сприймається перетином, більше згинального моменту, що діє в перерізі:
кН · м gt; 192,80 кН · м
До опори доводяться 2? 25 A-III, As (2? 40)=9,28см2. Обчислюємо згинальний момент, що сприймається перетином ригеля, заармовані 2? 25 A-III:
; (рис. 8);
z=0,887
Графічно по епюрі моментів визначаємо місце теоретичного обриву стрижнів 2? 25 A-III. Епюра моментів для цього повинна бути побудована точно з визначенням значень згинальних моментів в 1/8, в 2/8 і в 3/8 прольоту.
Згинальний момент в 1/8 прольоту:
Згинальний момент в 1/4 прольоту:
Згинальний момент у 3/8 прольоту:
Відкладаємо на цій епюрі М (2? 20)=141,2 кН ??· м в масштабі. Точка перетину прямої з епюр називаються місцем теоретичного обриву арматури (рис. 8).
Момент, що сприймається перетином ригеля з арматурою 2? 25 A-III і 2? 20 A-III, також відкладається за такою залежністю:
.
Поперечна сила Q визначається графічно у місці теоретичного обриву Q=65кН.
Поперечні стрижні 2? 8 A-III з Asw=1,1см2 в місці теоретичного обриву мають крок 15 см.
.
Приймаємо w=50 см. Крок хомутів в приопорних зоні s1 приймається рівним 0,5s на ділянці довжиною 0,5 м.
Місце теоретичного обриву арматури можна визначити аналітично. Для цього загальний вираз для згинального моменту треба прирівняти до моменту, що приймається перетином ригеля з арматурою 4? 40 A-III М (2? 25)=141,2кН · м.
переносимо в ліву частину вільний член і ділимо все на 21,28, отримуємо:
;
х1=6,95 м, х2=- 0,95 м - це точки теоретичного обриву арматури.
4. Розрахунок і конструювання колони
Навантаження на 1 м 2 перекриття приймається такий же, як і в попередніх розрахунках, навантаження на 1 м 2 покриття наводиться в таблиці.
Таблиця 3 - Збір навантажень
Вид нагрузкіНорматівная навантаження, Н/м 2 Коефіцієнт надійності за навантаженн...
