осі, паралельної кордоні стиснутої зони, що проходить через центр розтягнутій-менш стислій (при повністю стиснутому перерізі) арматури, відповідно від спільної дії всіх навантажень і від постійної і тривалого навантаження;
ОІ - коефіцієнт приймається згідно табл. IV.2 [1], приймаємо ОІ = 1. p> Моменти М і МI одного знака, тоді коефіцієнт, що враховує тривала дія навантаження:
П†l = 1 + ОІ В· | M1l/M1 | = 1 + 1.240, 16/139, 88 = 2,72;
M1l = Ml + Nl В· (0,5 В· h - a) = 18,88 +643,51 В· (0,38 В· 0,6 - +0,04) = +138,86 кН В· м;
M1 = M + N В· (0,5 В· h - a) = 36,59 +892,83 в€™ 0,29 = 240,16 кН В· м.
П†sp - коефіцієнт, враховує вплив попереднього напруження арматури на жорсткість елемента в граничному стані, приймаємо рівною 1 тому немає попереднього обтиснення.
Визначаємо моменти інерцією перетину:
В В
Умовна критична сила
В
Визначаємо коефіцієнт збільшення початкового ексцентриситету за формулою:
О· = 1/(1 - N/Ncr), (IV.18 [1])
О· = 1/(1 -892,83/7190) = 1,14
Визначаємо висоту стиснутої зони перетину, з рівняння (3.2.4).
N = Rb в€™ b в€™ x + RscAs/- RsAs (3.2.4)
Т.к. колона має симетричне армування, тобто As = As/і Rsc = Rs, те з рівняння (3.2.4), висота стиснутої зони перетину:
х = N/Rb в€™ b, (3.2.5)
х = 892,83/(1,1 в€™ 11500 в€™ 0,5) = 14,1 в€™ 10-2м = 14,1 см
Відносна висота стиснутої зони: Оѕ = х/h0 = 14,1/56 = 0,25.
Визначаємо значення граничної відносної висоти стиснутої зони:
, (II.42 [1])
де w = 0,85 -0,008 Rb = 0,85 - 0,008 в€™ 1,1 в€™ 11,5 = 0,749 - коефіцієнт повноти фактичної епюри напружень в бетоні при заміні її умовної прямокутної епюрою; Пѓsc, u = 400 МПа тому Оіb2> 1; ПѓSR = Rs = 365 МПа.
ОѕR = 0.749/[1 +365/400 (1 - 0,749/1,1)] = 0,58> Оѕ = 0,211
Визначення необхідної площі перерізу поперечної арматури
Необхідна площа перерізу поздовжньої арматури при симетричному армуванні визначається за наступною формулою:
, (IV.38 [1])
де, е - розрахунковий ексцентриситет поздовжньої сили, що визначається за формулою:
е = е 0 О· + h/2 - а = 4,1 в€™ 1,11 +30 - 4 = 30,55 см
В
Т.к. Аs <0, то площа арматури призначаємо з конструктивних міркувань Аs = 0,002 bh0 = 0,002 в€™ 38 в€™ 57 = 4,33 см2. Приймаються 3d16A-III c As = 6,03 см2 по пріл.VI. [1]; Ој1 = 2 в€™ 6,03/(60 в€™ 38) = 0,004 для визначення Ncrc, було прийнято Ој1 = 0,01 перерахунок не виробляємо через невеликої різниці в значеннях Ој1 і унаслідок конструктивного прийняття перерізу арматури.
Перевірку достатності перерізу арматури не виробляємо за іншим сполученням тому відмінність в поздовжній силі не значні і вони не можуть істотно вплинути на перерізу арматури.
Розрахунок з площини вигину
За висоту перерізу приймаємо його розмір з площини поперечної рами, тобто в цьому випадку h = b = 380 мм. Розрахункова довжина надкрановой частини з площини становить
l0 = П€ В· H1 = 1,5 В· 5,7 = 8,55 м (табл. XIII.1 [1]).
Розрахунок перерізу колони в площині перпендикулярній площині вигину не виготовляємо, т.л. гнучкість з площині
l0// iу = 855/10, 97 = 77,93 <О» = l0/i = 48,5, де.
В
4.3 Розрахунок міцності підкранової частини колони
Т.к. підкранова частина колони має суцільний переріз, то розрахунок виконуємо аналогічно розрахунку надкрановой частини.
Розміри прямокутного перерізу: b = 500 мм; h = h1 = 900 мм; для поздовжньої арматури приймаємо а = а ' = 50 мм, тоді робоча висота перерізу h0 = h - а = 900 - 50 = 850 мм. br/>
Комбінації зусиль для надкрановой частини колони Таблиця № 6
Вид зусилля
Величини зусиль у комбінаціях
Mmax
Mmin
Nmax
M, кН В· м
330,19
545,43
348,29
N, кН
2261,28
1663,61
2510,6
Q, кН
20,99
55,68
106,03
Зусилля від всіх навантажень без урахування кранових та вітрових (див. табл. № 5):
M '= -7,81 кН В· м; N' = 1441,69 кН Q '= 2,27 кН
Зусилля від тривало діючих (постійних) навантажень:
Ml = -12,2 кН вЂ‹вЂ‹В· м; Nl = 1164,67 кН Q = 3,31 кН
Розрахунок проводимо за третьому поєднанню навантажень (Nmax).
Розрахунковий опір Rb приймаємо з коефі...
