глянутого станом завантаження судна (без палубного вантажу); m1 - коефіцієнт, визначений за табл. 3.4.1. у функції величини (h1B)/(V1/3ZG).
(h1B)/(V1/3ZG)=(3,3 * 13)/(3325,271/3 * 2,81)=1,0228
Отже, m1=0,76.
Тоді період коливань при бортовий хитавиці T? =6,28 * 3,31/2/(3,13 * 0,76)=4,7958 з
Період кільової качки судна можна розрахувати за формулою:
Головний момент інерції маси судна IY в т * м2 щодо поперечної осі OY визначається з виразу:
IY=0,07? Р1 L2/g=0,07 * 0,884 * 33419 * 110,152/9,8=2560275,4 т * м2
де?- Коефіцієнт повноти площі діючої ватерлінії, (визначається по Додатку 5), а g=9,8 - прискорення сили тяжіння м/с2.
Поздовжня метацентріческая висота в метрах може бути підрахована за формулою:
Н? =100 L m?/P1=100 * 110,15 * 901,2/33419=297,04 м
де m?- Момент, диферент на 1 см.
Отже, період кільової качки судна рівний:
Т? =6,28 (2 * 2560275,4/(33419 * 297,04)) 1/2=4,51 з
. 2 Визначення резонансних зон бортовий і кільової качки
Вимушене зміна курсу судна та режиму роботи головних двигунів для зменшення впливу шторму зазвичай виконують так, щоб уникнути збігу удаваного періоду хвилі і періоду власних коливань судна.
Використання універсальної номограми хитавиці Макова дозволяє визначити найбільш несприятливі курсові кути судна до хвилі і його швидкість.
Кут? визначається по заданому істинному курсом судна і напряму, звідки приходять хвилі.
Відносна втрата швидкості судна на хвилюванні визначається за таблицею або за графіком Додатка 4 залежно від курсового кута і відносини висоти хвилі 3% - забезпеченості до довжини судна між перпендикулярами L.
Істинний курс 100 °
Напрямок хвиль N
Курсовий кут? =35 °
V1=5,72 м/с=11,12 вузлів; h3%=2,4 м; НФ=8 м
Відносна втрата швидкості на хвилюванні Vs/V1=0,56
Отже, Vs=6,26 вузлів
судно не потрапляє в резонансну зону, швидкість і курс міняти не потрібно.
4. Наближена оцінка загальної міцності судна при різних умовах його завантаження
. 1 Наближене визначення величини згинальних моментів, що діють на корпус судна
Для наближеного визначення величини згинального моменту може бути використана «Методика наближеного визначення згинального моменту на тихій воді», викладена в Додатку I Правил Регістру СРСР 1970 року. Однак, внаслідок специфіки архітектурно-конструктивних типів суден змішаного плавання, розрахунок згинальних моментів за цією методикою доцільно вести за наступною схемою, що враховує рекомендації роботи.
Обчислення згинальних моментів на тихій воді.
вихідні дані: довжина судна L=110,15 м;
погрузка одним краном. Порядок 2 - 4 - 3
Таблиця 4.1
Стаття нагрузкіPi, кНMi=Ki Pi L, кНмВес судна порожньому без головної силової установки, але з валопроводи і вінтаміP1=11100K1=0,295? 0,25=0,279М1=0,5 K1 P1L=0,5 * 0,279 * 11100 * 110,15=170561,77Вес машинної установки з обладнанням МО, але без валопровода і вінтовP2=Рпор - P1=12500 - 11100=1400K2= 0,118М2=0,5 K2 Р2 L=9099.9Веса, що входять до дедвейтPi, кНОтстояніе від миделя | Хi |, мPi | Хi |, кНмПервий етапЗагружен трюм № 4 Суднові запаси Команда і постачання Разом дедвейт Водотоннажність з вантажем в одному трюмі МТВГ=М1 + М2 + М3 -М4== 170561,77 + 88428,85 + 77535,9 - 236326=100200,52 кНмРТР2=6570 РЗ=+1212 РК=107? Pi=+8330 D=P1 + P2 +? Pi=20830 | 15 | | - 39,8 | | - 15,6 | К4=0,0315 + 0,088 * 0,814=0,103105165 48237,6 1669,2? Pi | Хi |=155071,8 М3=0,5? Pi | Хi |== 77535,9 М4=К4DL=0,103 * 20830 * 110,15=236326Второй етапЗагружен трюм № 2 Загружен трюм № 4 Суднові запаси Команда і постачання Разом дедвейт Водотоннажність з вантажем у двох трюмах МТВГ=103125,58 кНмРТР2= +7011 РТР4=+6570 РЗ=1 212 РК=107? Pi=14900 D=27400 | 15 | | - 24,5 | | - 39,8 | | - 15,6 | К4=0,104105165 160965 48237,6 1669,2? Pi | Хi |=316036,8 М3=158018,4 М4=313883,44Третій етапЗагружен трюм № 2 Загружен трюм № 4 Загружен трюм № 3 Суднові запаси Команда і постачання Разом дедвейт Водотоннажність з вантажем в трьох трюмах МТВГ=43836,49 кНмРТР2= +6570 РТР4=+6570 РТР3=+7011 РЗ=1 212 РК=107? Pi=21911 D=34411 | 15 | | - 24,5 | - | - 39,8 | | - 15,6 | К4=+0,1042105165 160965 43568,4 48237,6 1669,2? Pi | Хi |=359605,2 М3=179802,6 М4=394956,73Ра...
