> e0 = M2, ser/Nser,
e 0 = 1.26/335.79 = 0.0037 м,
r - відстань від центру ваги приведеного перерізу до ядрового точки:
r = Wred/Ared,
В
Wred - момент опору приведеного перерізу для крайнього розтягнутого волокна, визначається як для пружного тіла за формулою:
Wred = 2 * Ired/h,
Ired = b * h3/12 + О± * Is,
I red = 25 * 203/12 + 5.54 * 2 * 1.812 * 52 = 17168.59 cм4,
Wred = 2 * 17168.59/20 = 1716.86 cм3,
r = 1716.86/520.08 = 3.30 cм,
M = 335.79 * (0.0037 + 0.033) = 12.32 кН * м;
Mcrc вигинає момент, що сприймається нормальним перетином елемента при утворенні тріщин:
Mcrc = Оі * Wred * Rbt, ser + P (2) * (e0p + r),
В
Оі - коефіцієнт рівний 1.3 для прямокутного перерізу;
e 0 p - Ексцентриситет зусилля обтиску P (2) щодо центра ваги приведеного перерізу, e 0 p = 0.
Mcrc = 1.3 * 1716.86 * 1.15/1000 + 318.63 * 0.033 = 13.08 кН * м.
M = 12.32 кН * м < Mcrc = 13.08 кН * м => тріщини в перетинах нижнього пояса не утворюються.
В
5.5 Розрахунок верхнього пояса
Перетин верхнього поясу h * b = 180 * 250 мм.
Найбільше стискуюче зусилля:
O 3 = N = 503.71 кН;
O 3, l = Nl = 432.43 кН;
М3 = М3, l = 0. p> Розрахункова довжина в площині і з площини ферми:
l0 = 0.9 * l,
В
l0 = 0.9 * 301 = 271 см.
При гнучкості пояса l0/h = 271/18 = 15 см> 4 см слід враховувати вплив прогину пояса на величину згинального моменту.
1) Згинальні моменти щодо осі арматури:
М1 = М3 + 0.5 * N * (h0 - a '),
М1l = М3l + 0.5 * Nl * (h0 - A '),
h0 = h - a3,
h0 = 0.18 - 0.045 = 0.135 м,
М 1 = 0 + 0.5 * 503.71 * (0.135 - 0.045) = 22.67 кН * м,
М 1l = 0 + 0.5 * 432.43 * (0.135 - 0.045) = 19.46 кН * м.
2) Гнучкість пояси:
l0/h = 271/18 = 15> 10.
3) Згинальні моменти М1 і М1 l одного знака.
4) Коефіцієнт П†l , що враховує вплив тривалої дії навантаження на прогин пояси:
П†l = 1 + M1l/M1,
П† l = 1 + 19.46/22.67 = 1.86 <2.
5) Пояс є статично визначної конструкцією.
6) Випадкові ексцентриситети:
еа = l0/600,
еа = h0/30,
еа = 271/600 = 0.45 см,
еа = 25/30 = 0.6 см.
Приймаються е0 = еа = 0.6 см.
7) Коефіцієнти:
Оґe, min = 0.5 - 0.01 * l0/h - 0.01 * Оіb2 * Rb,
Оґe = е0/h,
Оґ e , min = 0.5 - 0.01 * 271/18 - 0.01 * 0.9 * 17 = 0.196,
Оґ e = 0.6/25 = 0.033. p> Приймаються Оґe = 0.196.
8) О±1 = 200000/32500 = 6.15.
9) П†р = 1, так як у верхньому поясі відсутній напружена арматура.
10) Визначимо жорсткість при коефіцієнті армування Ој = 0.01:
D = Eb * b * h3 * [0.0125/(П†l * (0.3 + Оґe)) + 0.175 * Ој * О±1 * ((h0 - a ')/h) 2],
D = 32500 * 25 * 183 * [0.0125/(1.86 * (0.3 + 0.196)) + 0.175 * 0.01 * 6.15 * ((13.5 - 4.5)/18) 2]/100000 = 769.53 кН * м.
Умовна критична сила:
Ncr = ПЂ2 * D/l02,
Ncr = ПЂ 2 * 769.53/2.712 = 1034.16 кН.
N = 503.71 кН < Ncr = 1034.16 кН. p> 11) Коефіцієнт:
О· = 1/(1 - N/Ncr),
О· = 1/(1 - 503.71/1034.16) = 1.95.
12) Відстань від зусилля N до арматури:
е = О· * е0 + 0.5 * (h0 - a '),
В
е = 1.95 * 0.6 + 0.5 * (13.5 - 4.5) = 5.67 см.
13) Відносна величина поздовжньої сили:
О±n = N/(Оіb2 * Rb * b * h0),
В
О±n = 503.71 * 10/(0.9 * 17 * 25 * 13.5) = 0.98. p> 14) Гранична відносна висота стиснутої зони бетону:
xR = 0.8/(1 + Rs/700),
В
x R = 0.8/(1 + 355/700) = 0.531.
15) О± n = 0.98> x R = 0.531.
+16) Оґ = a '/ h0 = 4.5/13.5 = 0.333.
17) О± m = N * e/( Оі b2 * R в * b * h02) = 503.71 * 5.67 * 10/(0.9 * 17 * 25 * 13.52) = 0.41. p> 18) a = ( a m - a n * (1 - 0.5 * a n ))/(1 - Оґ) = (0.41 - 0.98 * (1 - 0.5 * 0.98))/(1 - 0.333) = - 0.134 <0 => приймаємо 4 Г?12 А400, As
