r б );
пасивної колодки: а
В
R '' y = P '' П„ ; R '' x = P '' n - P ,
де P'' n = Ph/(k 0 a + Ој r б ).
У Надалі для порівняльної оцінки різних схем гальмівних механізмів введемо спрощення - будемо вважати a ≈ r б ; k 0 = 1; Ој = 0,35. Оцінити гальмівної механізм можна за наступними параметрами:
відношенню гальмівних моментів, створюваних активної і пасивної колодками,
В
М ' тр / М '' тр = (k 0 a + Ој r б )/(k 0 a - Ој r б );
або, прийнявши вказані вище спрощення,
В
М ' тр /М'' тр = (1 + Ој)/(1 - Ој) = 1,35/0,65 ≈ 2
При прийнятих спрощеннях активна колодка забезпечує приблизно в 2 рази більший гальмівний момент порівняно з пасивною, що приводить до прискореного її зношування. Можливе застосування ступінчастих циліндрів, в яких поршень більшого циліндра впливає на пасивну колодку, але при цьому невиправдано ускладнюється конструкція; причому:
коефіцієнт гальмівний ефективності (при тих же спрощеннях)
В
До е = 2 Ој/(1 - Ој 2 ) = 0,8;
гальмівна ефективність однакова незалежно від напрямку руху;
статична характеристика гальмівного механізму нелінійна, що свідчить про недостатньою стабільності;
в результаті неврівноваженості P ' n в‰ P < i>'' n і P ' П„ в‰ P '' П„ , при гальмуванні на підшипники маточини колеса діє додаткове навантаження.
Схема гальмівного приводу автомобілів ВАЗ-2108 представлена ​​на малюнку 31. Тут застосований головний гальмівний циліндр типу В«ТандемВ», в якому є дві секції з автономним живленням гальмівною рідиною. Передня секція пов'язана трубопроводом з заднім гальмівним контуром, а задня - з переднім контуром.
В
Малюнок 31. Схема двоконтурного гальмівного гідроприводу автомобіля ВАЗ-21008
якщо не враховувати тертя, реакції клапанів і зусилля пружин, то рівняння рівноваги реактивної шайби прийме вигляд
В
p ж F 4 < i> - P пед u пед - ( p Б - p А ) F 3 = 0 , (1)
де p ж - тиск гальмівної рідини в головному циліндрі; F 4 - площа поршня гідроциліндра; p А і p Б - тиск в порожнинах відповідно А і Б; F 3 - активна площа поршня.
З достатнім наближенням можемо вважати, що тиск р 0 у всіх точках Реактивної шайби однаково.
Тоді
В
p ж F 4 < i> = p 0 F 2 , (2)
P пед u пед < i> = p 0 F 1 , (3)
де F 1 і F 2 - торцеві площі соотвественно плунжера і реактивної шайби.
Визначимо з цих рівнянь зусилля на штоку
В
( p Б - p А ) F 3 = p 0 ( F 2 - F 1 ) . (4)
Підставами отримане значення в рівняння (1):
В
( p Б - p А ) F 3 = P пед u пед ( F 2 - F 1 )/ F 1 . (5)
З цього рівняння видно, що зусилля, що створюється підсилювачем, прямо пропорційно зусиллю на педалі.
Розділивши обидві частини рівняння (6) на P <...
