ми, чотирьох клітьового блок з груповим приводом і автоматичні петлерегулятори перед 1-й і 2-й клітями. В окремо розташованих клітях проводиться послідовне обтиснення підкату у двох взаємно перпендикулярних напрямках. При цьому в значній мірі усувається періодичність його профілю. Пульсуюча подача металу від планетарного стана в перших двох клітях компенсується петлями.
Компактне розташування обладнання з граничним скороченням межклетевих інтервалів сприяє невеликим температурним втрат смуги, і скорочує довжину потовщених передніх і задніх кінців, прокатуваних без натягу. Чередующееся розташування клітей та його нахил дозволяють усунути кантовку смуги при прокатці, спрощують обслуговування клітей і сприяє видаленню води і окалини на валках.
ЛНА має системи автоматизації, що забезпечують напрямок всім процесом НЛ і прокатки одним оператором. В автоматичному режимі проводиться пуск МБЛЗ: при досягненні заданого рівня металу в кристалізаторі (контролюється радіоізотопним рівнеміром) включаються механізми МБЛЗ - хитання кристалізатора, ПТУ, переміщення затравки. Під час роботи рівень металу в кристалізаторі підтримується із заданою точністю. Подача води для охолодження злитка в роликової проводці регулюється в залежності від швидкості витягування зливка з кристалізатора.
У результаті аналізу технологічного процесу ливарно-прокатного агрегату був зроблений висновок, що найдоцільніше провести модернізацію чистового блоку шляхом заміни старих прокатних клітей на більш сучасні. Це дозволить значно розширити сортамент і підвищити показники точності готового виробу, оскільки даний вузол відповідає за якість продукції. Для того щоб визначити конструкцію кліті для заміни, проведемо аналіз існуючих в даний час типів клітей.
. 2 Аналіз конструкції гільзи кристалізатора
Найбільш ефективними заходами для вирішення проблем надійності роботи сортової МБЛЗ при високошвидкісній розливанні та отримання безперервнолитих заготовок з високою якістю поверхні і макроструктурою, є заходи, що зводяться до оптимізації теплового і напружено-деформованого стану формується оболонки злитка в кристалізаторі шляхом розробки раціональної конструкції гільзи, конфігурації її внутрішньої порожнини, режимів і рівномірності охолодження. Згадане вище умову можна реалізувати створенням внутрішнього профілю гільзи, заснованого на принципі самокомпенсации усадки. З цією метою гільза у верхній частині має воронкоподібну форму внутрішнього поперечного перерізу з увігнутими синусоїдальної форми (рис. 1.2).
Рис. 1.2 Гільза конструкції «ВМ-синус»
При цьому амплітуда повинна монотонно спадати по довжині гільзи до зони переходу до формотворною частини. Відносне подовження синусоїди при її випрямленні обчислюється за наступною формулою:
(1.1)
де - різниця між довжиною випрямленою синусоїди і прямий, рівний періоду синусоїди, мм; vm - амплітуда синусоїди, мм; 2b - період синусоїди, мм; Ку - коефіцієнт, що враховує усадку стали при певній швидкості розливання.
З формули (1.1) видно, що випрямлення опуклих синусоїдальних ділянок відбувається відповідно до параболічної залежністю, яка найбільш точно описує процес усадки скоринки злитка.
Математична модель взаємодії оболонки безперервнолитої заготовки з гільзою, що має угнутості синусоїдальної форми.
Для визначення оптимальних параметрів гільзи на основі аналізу теплового і напружено-деформованого стану оболонки заготовки та її взаємодії зі стінками гільзи «ВМ-синус» була розроблена математична модель, що враховує взаємозв'язок теплового і напружено-деформованого стану, нерівномірність теплообміну й затвердіння по периметру поперечного перерізу заготовки внаслідок нерівномірності товщини газового зазору, теплофізичні і механічні властивості стали, обумовлені полями температур, обмеженість переміщень поверхневих точок оболонки щодо внутрішньої порожнини гільзи кристалізатора.
Для побудови даної моделі було розроблено три взаємопов'язаних алгоритму розрахунку: деформування грані заготовки в контакті зі стінками гільзи, контактних умов теплообміну між заготівлею та гільзою, температурного стану заготовки.
Основні рівняння деформування затвердевающей оболонки злитка в кристалізаторі.
Розглянемо вигин затвердевающей скоринки злитка в умовах контакту зі стінкою кристалізатора. Якщо уявити оболонку сортової заготовки на одній з її граней в конкретний момент деформування як симетрично навантажену балку одиничної ширини (рис. 1.3), то для моменту в поперечному перерізі можна записати
(1.2)
де q (x) - нерівномірно розподілене контактний тиск на оболонку злитка, - ферростатіческое тиск на розглянутому горизонті злитка, а - половина ширини стінки,?- Координата по осі x, що хар...
