туру рекристалізації?-твердих розчинів і гальмує їх разупрочнение.
Енергія активації самодифузії заліза або хрому збільшується з підвищенням кількості молібдену, який додається в сплав. Також з підвищенням жароміцності відбувається збільшення пластичності при короткочасних і тривалих випробуваннях.
Ефективність впливу вольфраму позначається при високих температурах (вище 750 ° С), особливо на процесах разупрочнения наклепаного металу.
Введення вольфраму підвищує жароміцні властивості при 800 ... 900 ° С.
Вольфрам має тенденцію до нерівномірного розподілу, підвищену схильність до ліквації. З цієї причини вольфрам рекомендується вводити разом з молібденом.
Для збільшення опору повзучості і додаткового зміцнення за рахунок дисперсійного твердіння до складу сталі вводять такі елементи, як молібден, вольфрам, ванадій. Ці елементи утворюють різні карбідні і карбонітридним фази, а молібден, вольфрам використовуються і для інтерметаллідним зміцнення за рахунок виділення з твердого розчину фаз Лавеса.
На жароміцність також позитивний впливає і фазовий склад сталі, так як він містить такі упрочняющие фази як інтерметалліді Fe 2 Mo, Fe 2 (Mo, W). Відмітна особливість даних фаз - їх повільне виділення з твердого розчину і надзвичайно повільне зростання розміру часток, що сприяє стабілізації механічних властивостей сталей при тривалих ізотермічних витримках. Характер виділення фаз Лавеса залежить від температури старінні. При старінні до 600 ° C відбувається безперервний розпад, частинки фази рівномірно розподілені в об'ємі зерна. З підвищенням температури від 600 до 700 ° C зростає роль дефектів структури. На дефектних місцях решітки (границі зерен, лінії зрушень) фаза зростає в обсязі помітно швидше, ніж у центрі зерен. Вище температури 700 ° C виявити стадію старіння важко. Характер виділення фаз Лавеса залежно від умов старіння зумовлює і верхній температурний інтервал застосування сталі.
Нікель у зазначених кількостях не знижує жароміцні властивості, а навпаки трохи підвищує їх. Він впливає головним чином через розширення?-області при високих температурах, завдяки чому кількість або ймовірність утворення?-ферріта знижуються. Крім того нікель знижує мартенситную точку і критичну швидкість загартування. Завдяки деякому зниженню мартенситной точки аустеніт перетворюється в мартенсит при більш низькій температурі і внесок субструктури у підвищення жароміцності збільшується. Крім того, нікель в?-фазі сприяє зростанню опору руйнуванню, т. е. при введенні нікелю зростає надійність металу.
З досліджень жароміцних сталей відомо, що найбільш сильний вплив в сталях з 10 ... 13% Cr нікель надає при вмісті від 0,2 до 2%. Вище 2% вплив нікелю мало помітно, тому всі никельсодержащие хромисті сталі вітчизняного виробництва мають нікель в межах від 0,4 до 1,8%.
Поєднання легуючих елементів забезпечує отримання в сталі після охолодження на повітрі мартенситную структуру, причому вміст вільного фериту залежно від поєднання аустеніто- і феррітообразующіх елементів коливається від 3 до 6%.
Принципово никельсодержащие стали по фазовим складом не відрізняються від таких без нікелю, однак через великого внеску тонкої структури в жароміцність вони відносяться до числа найбільш жароміцних в серії хромистих сталей [3].
. 3 Дефекти стали ЕІ 961
Найбільш часто зустрічається дефектом злитка є плени і завороти на поверхні. Для видалення цих дефектів виробляють повну або часткову обдирку злитків на глибину 2 ... 6 мм на токарних верстатах або суцільну або вибіркову зачистку на абразивних верстатах. На великих злитках поверхневі дефекти видаляють вогневим способом [4].
На поверхні злитків зустрічаються поздовжні і поперечні тріщини. Поздовжні тріщини найбільш часто зустрічаються на зливках круглого перерізу. Виливок в злитки квадратного або прямокутного перерізу, зниження температури металу і швидкості розливання дозволяють усунути тріщини.
Термічні поздовжні тріщини усуваються шляхом забезпечення оптимального режиму охолодження і термообробки злитків.
Поперечні тріщини, як правило, викликані порушеннями в технології підготовки і складання виливниць, що призводить до зависання злитків. При вогневій зачистці цих злитків виникали додаткові тріщини, які при прокатці приводили до грубих рванина в слябах.
Для виключення тріщин необхідно витримувати оптимальні умови розливання (температура металу в ковші +1540 ... +1560 ° C, тривалість наповненні тіла злитка 120 ... 150 сек, охолодження злитків в виливницях не менше 12 год) і застосовувати микролегирование металу фероцерій в кількості 1 кг/т.
