вершків і рослинних жирів завантажується всього 5767,4 кг сировини. Робоча місткість резервуара 6300 кг. При однозмінній виробленні суміші і коефіцієнті використання Кисп=0,96 кількість резервуарів розраховуємо за формулою 2.10.2.
Приймаємо 1 резервуар Я1-ОСВ - 5.
Далі суміш надходить у маслоізготовітелях Westfalia BUE 3000, продуктивність готового продукту становить 3 тонни, на обробку надходить 5767,4 кг суміші, апарат безперервно працює протягом 2:00.
Приймаємо 1 маслоізготовітелях Westfalia BUE 3000.
Далі готовий продукт йде в фасувально-пакувальний апарат АРМ - 7 491 для пакування в брикети з фольги або пергаменту, які далі упаковуються в коробки на автоматі для укладання брикетів в короби М6-АУБ. Апарати працюють безперервно протягом години.
Приймаються кількість кожного виду обладнання рівне одиниці.
.13 Теплоенергетичний розрахунок
Розрахунок пластинчастої теплообмінної установки Alfa Laval BaseLine 10
Секція регенерації (I)
Рівняння теплового балансу:
, (2.13.1)
де Q рег - тепловий потік, переданий молоку в зоні регенерації, Вт;
C ін - середня теплоємність продукту - молока, Дж/КГК;
t 1, t 2 - початкова температура сирого продукту і продукту після секції регенерації,? C;
t 3, t 4 - температура пастеризації і температура пастеризованого продукту після секції регенерації,? C.
Ефективність роботи секції регенерації характеризується коефіцієнтом регенерації:
(2.13.2)
(? C) (2.13.3)
(? C) (2.13.4)
Теплове навантаження секції регенерації:
(Вт) (2.13.5)
Середня температура продукту в секції регенерації:
(? C).
де t3 - температура пастеризації, ° С;
t6 - температура охолодженого молока.
Продуктивність апарату - G п=10000 л/год
Масова витрата продукту:
t пр.ср=(t 1 + t 2)/2=(35 +79)/2=57 ° C,
? ін 57З=1020,4 кг/м 3
З пр 57З=3905,2 Дж/кг · К
G пр=10 · 1020,4=10204 кг/год
Тоді теплове навантаження секції регенерації: рег=10000/3600 · 3905,2 · (79 - 35)=477302Вт
Секція пастеризації (II).
Рівняння теплового балансу:
G р.в. · C р.в. (t н р.в. - t до р.в.)=G пр · З пр (t 3 - t 2)=Q п, (2.13.6)
де G г.в- масова витрата гарячої води, кг/с;
C р.в.- Теплоємність гарячої води, Дж/кг К;
t н р.в .; t до р.в.- Початкова та кінцева температури гарячої води, ° С;
Q п - теплове навантаження секції пастеризації, Вт
Кратності робочого середовища n :
(2.13.7)
Масова витрата гарячої води Gгв:
Gг.в. =10000 * 4/3600=11,1 кг/с
? г.в 95С=984 кг/м 3
n г.в=4
Середня температура продукту секції пастеризації
(? C).
Температура гарячої води на виході із секції пастеризації:
tг.вк=tг.вн - Спр/(nг.в · Сг.в) · (t3 - t2) (2.13.8)
Cг.в84 C=4217,6 Дж/кг · К
tг.вк=95 - 3854,6/(4 · 4217,6) · (90 - 79)=92 ° С
Cпр84 C=3854,6 Дж/кг · К
Теплове навантаження секції Qп:
(Вт).
Секція водяного охолодження (III)
Рівняння теплового балансу:
tх.вк=tх.вн + Спр/(nх.в · Сх.в) · (t5 - t4)
=
tх.вк=15 + 3891,8/(4 · 4212,6) · (80 - 46)=23 ° С
Теплове навантаження секції водяного охолодження
Вт
Визначення середніх температурних напорів
Секція регенерації теплоти (I)
Т.к. температурні напори на вході? t 1 і на виході? t 2 з секції регенерації теплоти однакові:
? t 1=t 4 - t 1=46 - 35=11? C,
? t 2=t 3 - t 2=90 - 79=11? C,
то середній температурний напір? t рег=11? C.
Секція пастеризації (II)
? t б=t до гв - t 2=92 - 79=13? C,
? t м=t н гв - t 3=95 - 90=5? C.
Т.к. , То
? C (2.13.9)
Секція водяного охолодження (I...
