I н В· 100 ) = (354,062 В· 7)/(0,472 В· 26,2 В· 100) = 2 Ом; еквівалентний опір - за формулою: R е = R дв + R кд + R т + d В· x т = 0,516 + 0,21 + 0,631 + 0,637 В· 2 = 2,631 Ом, причому опір катодного дроселя R кд орієнтовно може бути прийнято: R кд = R т /3 = 0,631/3 = 0,21 Ом.
Так як в режимі безперервного струму U d = U d 0 В· cos (О±), то може бути визначений кут О±, відповідний номінальному режиму:
О± = arccos [(E 2н + О”U в + I н В· R е )/U d 0 ] = arccos [(354,062 + 1,1 + 26,2 В· 2,631)/414,25] == - 12,528 В°. p> U d = U d0 В· cos (О±) = 414,25 В· cos (-12,528 В°) = 404,308 В.
4.2 Розрахунок реакторів і дроселів
У симетричній мостовий і в нульових схемах амплітудні значення гармонійних складових випрямленої напруги U dnm пов'язані з U d 0 і О± наступній залежністю:
U dnm /U d0 = [(2cosО±)/(k 2 p 2 - 1)] В· в€љ [1 + k 2 p 2 tg 2 О±)], (4.2)
де р = 3 - для трифазної нульової схеми та схеми "зигзаг" з нулем;
k = 1, 2, 3 - кратність гармоніки. br/>
U dnm /U d 0 = [(2 В· cos (-12,528 В°))/(1 2 В· 3 2 - 1)] В· в€љ [1 + 1 2 В· 3 2 В· tg 2 (-12,528 В°))] = 0,293. br/>
З формули (4.2) знайдемо U dnm :
U dnm = 0,293 В· U d 0 = 0,293 В· 414,25 = 121,375 В;
Найбільшу амплітуду мають основні гармоніки (k = 1). Знаючи значення U dnm при номінальних швидкості і напрузі двигуна і задаючись допустимим значенням основної гармоніки струму, можна визначити необхідну індуктивність ланцюга випрямленого струму:
L d = (U dnm В· 100)/(в€љ 2 В· k В· p В· П‰ В· р 1 % В· I н ), (4.3)
де П‰ - кругова частота живильної мережі, з -1 :
П‰ = 2 В· ПЂ В· f = 2.3, 14.50 = 314 з -1 ;
I н - Номінальний випрямлений струм перетворювача;
р 1 % = 7 Г· 10 - для некомпенсованих двигунів;
L d = (121,375 В· 100)/(в€љ 2.1.3.314.10.26, 2) = 0,035 Гн. br/>
Індуктивність згладжує реактора (катодного дроселя):
L др = L d - L я ,
де індуктивність якірного ланцюга двигуна можна визначити:
L я = K я В· [(30 В· U н )/(О В· I н В· n н В· p д )], (4.4)
де k я = 0,5 Г· 0,6 - для некомпенсованих двигунів;
р д = 2 - число пар полюсів двигуна;
n н - Номінальна частота обертання двигуна, об/хв;
U н - Номінальна напруга якоря двигуна, В.
L я = 0,5 В· [(30.220)/(3,14 В· 26,2 В· 750.4)] = 0,013 Гн. p> L др = 0,035 - 0,013 = 0,022 Гн;
Катодний дросель вибирається за отриманим розрахунковим даними L др для режиму протікання по якірного ланцюга двигуна безперервного номінального струму.
Індуктивність реакторів, обмежують зрівняльні струми при узгодженому управлінні реверсивними групами, може бути визначена за формулою:
L yp = K д В· [U 2m /(П‰ В· I yp )], (4.5)
де U 2 m = U 2ф m - амплітуда фазного напруги:
U 2 m = в€љ 2 В· E 2н = в€љ 2 В· 354,062 = 500,719 В;
I yp - зрівняльний струм, діюче значення:
I yp = 0,1 В· I н = 0,1 В· 26,2 = 2,62 А;
k д = 0,15 - коефіцієнт діючого значення, визначений за кривим ріс.1.158/5 /.
L yp = K д В· [ U 2 m /( П‰ В· I yp )] = K д В· [500,719/(314.2, 62)] = ... Гн.
Зазвичай реактори приймають насищаються, і, тому, індуктивність зрівняльного реактора не враховується при виборі згладжує реактора.
Анодні реактори, призначені для обмеження аварійного струму при бестрансформаторних схемою живлення перетворювачів від загального трансформатора, тобто від мережі 380 - 415 В, виконуються повітряними без залізного сердечника. Індуктивний опір реакторів x р% вибирається в межах 4 Г· 6%. ...
