ги зминання і зусилля міцності/1, формула 8.22/В
10.2 Ведений вал
d = 50 b Г— h = 16 Г— 10 t 1 = 6; довжина шпонки l = 50мм; момент на ведучому валу Т 1 = 240Н В· м
В
d = 36 b Г— h = 10 Г— 8 t 1 = 5; довжина шпонки l = 70мм; момент на ведучому валу Т 1 = 240Н В· м
В
- умова виконана.
В
11. УТОЧНЕНИЙ РОЗРАХУНОК ВАЛІВ
Приймемо, що нормальні напруження від вигину змінюються по симетричному циклу, а дотичні від крутіння - по отнулевому.
Уточнений розрахунок полягає у визначенні коефіцієнтів запасу міцності s для небезпечних перерізів і порівнянні їх з необхідними значеннями [S]. Міцність дотримана при S ≥ [S], де [S] = 2,5
11.1 Ведучий вал:
Матеріал валу сталь 40Х термічна обробка - поліпшення. p> Діаметр заготовки до 120мм середнє значення
Межа витривалості при симетричному циклі вигину
В
Межа витривалості при симетричному циклі дотичних напружень
В
Перетин А-А. Концентрація напруги обумовлена ​​наявністю шпоночно канавки/1, таб.8.5 /:,,/1, таб.8.8 /;/1, стор.163 і 166 /. p> Згинальний момент (Покладемо x 1 = 37мм.) <В
Момент опору перерізу нетто при d = 22мм, b = 6, t 1 = 6.
В
Амплітуда нормальних напруг вигину
В
Момент опору крученню перерізу нетто
В
Амплітуда і середня напруга циклу дотичних напружень
В
Коефіцієнт запасу міцності
В
Результуючий коефіцієнт запасу міцності для перерізу А-А
В
S ≥ [S]-умова виконана
Такий великий коефіцієнт запасу міцності пояснюється тим, що діаметр валу був збільшений при конструкції для з'єднання його зі стандартним шківом клинопасової передачі.
З тієї ж причини перевіряти міцність в перетинах Б-Б і В-В немає необхідності. p> 11.2 Ведений вал:
Матеріал валу сталь 40Х термічна обробка - поліпшення. p> Діаметр заготовки до 120мм середнє значення
Межа витривалості при симетричному циклі вигину
В
Межа витривалості при симетричному циклі дотичних напружень
В
Перетин А-А. Концентрація напруги обумовлена ​​наявністю шпоночно канавки/1, таб.8.5 /:,,/1, таб.8.8 /;/1, стор.163 і 166 /. p> Згинальний момент в горизонтальній площині/рис.2/
В
Згинальний момент у вертикальній площині
В
Сумарний вигин моментів у перетині А-А
В
Момент опору вигину перерізу нетто при d = 50мм, b = 16, t 1 = 10
В
Момент опору крученню перерізу нетто
В
Амплітуда і середня напруга циклу дотичних напружень
В
Амплітуда нормальних напруг вигину
В
Коефіцієнт запасу міцності
В
Результуючий коефіцієнт запасу міцності для перерізу А-А
В
Перетин Б-Б. Це перетин при передачі крутного моменту від веденого вала через муфту. Концентрація напруги обумовлена ​​наявністю шпоночно канавки/1, таб.8.5 /:,,/1, таб.8.8 /;/1, стор.163 і 166 /. p> Згинальний момент <В
Момент опору вигину перерізу нетто при d = 36мм, b = 10, t 1 = 8
В
Момент опору крученню перерізу нетто
В
Амплітуда і середня напруга циклу дотичних напружень
В
Амплітуда нормальних напруг вигину
В
Коефіцієнт запасу міцності
В
Результуючий коефіцієнт запасу міцності для перерізу А-А
В
Результати перевірки:
Перетин
А-А
Б-Б
Коефіцієнт запасу S
14,05
5,4
У всіх перетинах S> [S]
В
12. ПІДБІР МУФТИ
/ 1, таб. 11.5 / вибираємо пружнувтулочно-пальцеве муфту (МУВП): d = 35 мм; D = 140 мм; тип I.
(за ГОСТ 21424-75, з скороченням)
муфтіїв називають пристрій, призначені для з'єднання співісний обертових валів і передачі між ними обертаючих моментів сил.
Типорозмір муфти вибирають по діаметру валу і за величиною розрахункового крутного моменту.
В
де к = 2,5 Г· 3-коефіцієнт, що враховує умова експлуатації; Т ном = 47,4 Н * м.
В
Остаточно вибираємо муфту пружну втулочно-пальцеву ГОСТ 2124-75
Матеріал напівмуфти - чавун марки СЧ-20; пальців-сталь марки
Висновок.
У ході роботи розрахували спроектували і сконструювали одноступінчатий горизонтальний циліндричний редуктор з шевронним зубом і клиноременную передачу.
Вибрали електродвигун типу 4А112М2У3 з синхронною частотою 3000 об/хв і номінальною частотою n дв = 2900 об/хв. Провели кінематичний розрахунок у ході якого визначили ККД редуктора О· дв = 0,912, кутові швидкості, момент і потужність на волах.
Розраховуючи зубчасті колеса редуктора...
