Теми рефератів
> Реферати > Курсові роботи > Звіти з практики > Курсові проекти > Питання та відповіді > Ессе > Доклади > Учбові матеріали > Контрольні роботи > Методички > Лекції > Твори > Підручники > Статті Контакти
Реферати, твори, дипломи, практика » Курсовые обзорные » Проектування поперечної ламано-клеєної рами

Реферат Проектування поперечної ламано-клеєної рами





= 3,562 м.

Нормальна сила в коньковом перерізі 3-3 (рис. 2.1).

кН.

де х 3 = l p /2 = 10,72 м.

Геометричні характеристики в біссектрісном перерізі 1-1 і перетинах 1-2 і 1-3.

Розрахункова площа:

м2,

м,

м 2 .

Момент опору:

м 3

м 3

Розрахунковий опір на стиск множаться на коефіцієнти m Оґ , m сл , m в .

При висоті перерізу більше 50 см, коефіцієнт m б знаходимо за інтерполяцією значень табл.7 [1]:

для висоти h Оґ = 167,5 см;

для висоти h у = 132 см,

коефіцієнт m сл = 1, тому товщина шару клеєного перерізу прийнята 33 мм (табл. 8 [1]), коефіцієнт m в = 1 по табл.5 [1].

Тоді R з = 15.0, 681.1 = 10,215 мПа. br/>

3.4 Перевірка максимальних напружень в біссектрісном перерізі.


З'єднання клеєних елементів стійки і ригеля виробляється на зубчастий шип під кутом по всьому розтину. Епюра напружень має криволінійний обрис (див. рис. 2.3), тому перевірку в таких перетинах слід робити відповідно формулами [5]:

Для стиснутої зони вздовж осі В«ХВ» під кутом до волокон О±:

()


(1)


для зони, розтягнутої уздовж осі В«XВ» під кутом до волокон О±:


(2)


для стиснення вздовж осі В«уВ» під кутом до волокон ОІ = 90 В° - О± = 52 про 02 `


(3)


де F Оґ , W Оґ - Площа і момент опору біссектрісного перетину;

,, - Відповідно розрахункові опору деревини смятию під кутом О± і ОІ до волокон і вигину, визначаються без введення коефіцієнтів m Оґ і m сл пo СНиП II-25-80 пп. 3.1 та 3.2;

k 1 , k 2 , k 3 - коефіцієнти, прийняті за графіком рис. 3.4 [5]). <В 

Рис. 3.4


m О± - коефіцієнт, що залежить від кута нахилу волокон, приймаємо за рис 3.5.

Розрахунковий опір під кутом визначається за формулою (2) [1]:


.


В 

Рис. 3.5 - Графік залежності коефіцієнта m О± від кута нахилу волокон О±.


Приймаються розрахункове опір зім'яту вздовж волокон R см = 15 мПа і впоперек волокон R см90 = 3 мПа (табл. 3 [1]) для деревини сосни при ширині перерізу рами 14 см, тоді для О± = 37 В° 58 `, sin О± = 0,610.

мПа;

для ОІ = 90 - 37 про 58 ` = 55 про 02 `; sin ОІ = 0,788. p> мПа.

Згинальний момент по деформируемой схемою:


В 

;,


де l р - довжина напіврами по осьовій лінії. p> Тоді розрахункова довжина:

l р = l ст + L клунь = 4,422 + 10,878 = 15,3 м,

де l ст = 4,422 м - довжина стійки по осі рами;

l клунь = 10,878 м - довжина ригеля по осі рами.

;.

Для елементів змінного по висоті перерізу коефіцієнт П† необхідно помножити на коефіцієнт К жN , приймається за табл. 1 дод. 4 [1]. p> До жN = 0,66 + 0,34 В· ОІ = 0,66 + 0,34 В· 0,296 = 0,761,

де;

,

До жN В· П† = 0,77 В· 3,002 = 2,285. p> Значення К жN В· П† не повинно бути більше 1, тому приймаємо До жN В· П† = +1.

Тоді,

де N = 79,019 кН - поздовжня сила в коньковом перерізі 4-4.

кН В· м.

Отримані значення підставляємо у формули (1, 2, 3) нормальних напруг.

Для перекладу напружень в МПа відповідно в СІ використовуємо коефіцієнт

10 -3 .

Стиснення уздовж осі В«хВ» під кутом до волокон О±:

В 

Де k 1 = 0,7, рис. 3.4. p> Розтягування уздовж осі В«хВ» під кутом до волокнам О±

В 

k 2 = 1,2, m О± = 0,35 за графіками рис. 2.4 і 2.5. p> Стиснення уздовж осі В«уВ» під кутом до волокон ОІ = П† = 52,02 Вє

В 

k 3 = 3,99 по графіками на рис. 3.4. p> Умови міцності рами забезпечені.

Недонапряженіе становить <В 

(Недонапряженіе по одній з перевірок міцності має бути ≤ 5%). Остаточно приймаємо висоту перерізу рами: h y = 132 см; h п = 56,1 см; h до = 42,9 см.

Згідно п. 6.46 [5] перевірка нормальних напружень в інших перетинах стійки і ригеля рами не потрібно.

3.5 Перевірка рами на стійкість плоскої форми деформування

Перевірка проводиться за формулою 33 [1]

.

Оскільки кут між стійкою і ригелем рами 90 В° + 17 В° = 107 В° <130 В°, розрахункову довжину ригеля і стійки відповідно до п. 6.29 [1] слід приймати рівною довжинах їх зовнішніх підкріплених крайок, тобто для стійки lр.ст = Н = 5,25 м, а дл...


Назад | сторінка 4 з 8 | Наступна сторінка





Схожі реферати:

  • Реферат на тему: Дослідження руху тіла, кинутого під кутом до горизонту, з урахуванням гориз ...
  • Реферат на тему: Моделювання системи управління кутом повороту інерційного об'єкта
  • Реферат на тему: Моделювання системи управління кутом повороту інерційного об'єкта
  • Реферат на тему: Аналіз роботи газової свердловини в секторі з кутом ? / 2, обмеженому скида ...
  • Реферат на тему: Коефіцієнт лобового опору корпусу безкрилого ЛА при надзвукових швидкостях ...