ієнтів запасу міцності s для небезпечних перерізів і порівнянні їх з необхідними значеннями [s]. Міцність дотримана при s ≥ [S]. p> Будемо проводити розрахунок для імовірно небезпечних перерізів кожного з валів.
Ведучий вал.
Матеріал вала той же, що і для шестерні (шестерня виконана заодно з валом), тобто сталь 45, термічна обробка - поліпшення.
При діаметрі заготовки до 90 мм середнє значення Пѓ в = 780 МПа.
Межа витривалості при симетричному циклі вигину
Пѓ -1 ≈ 0,43 Пѓ в = 0,43 * 780 = 335 МПа. br/>
Межа витривалості при симетричному циклі дотичних напружень
П„ -1 ≈ 0,58 Пѓ -1 = 0,58 * 335 = 193 МПа. br/>
Перетин А - А. Це перетин валу під шківом клинопасової передачі, розраховуємо на кручення. Концентрацію напружень викликає наявність шпоночно канавки. p> Згинальний момент
Н * мм
Момент опору крученню при d = 24 мм; b = 8 мм; t 1 = 4 мм
мм 3
Момент опору вигину
мм 3
Амплітуда і середня напруга від нульового циклу
МПа
Приймаються k Пѓ = 2,5; Оµ Пѓ ≈ 0,89; k П„ = 1,68; Оµ П„ ≈ 0,8 і П€ П„ ≈ 0,1. p> Амплітуда нормальних напруг вигину
МПа;
Середній напруга Пѓ m = 0. p> Коефіцієнт запасу міцності за нормальними напруженням
В
Коефіцієнт запасу міцності по дотичним напруженням
В
Результуючий коефіцієнт запасу міцності
В
Результуючий коефіцієнт вийшов близьким до коефіцієнта запасу s П„ = 9,8. Це незначна розбіжність свідчить про те, що консольні ділянки валів, розраховані по крутний момент, облік консольної навантаження не вносить суттєвих змін. Фактичне розбіжність буде ще менше, так як посадкова частина валу звичайно коротше, ніж довжина маточини шківа, що зменшує значення згинального моменту і нормальних напруг.
Такий великий коефіцієнт запасу міцності пояснюється тим, що діаметр валу був збільшений при конструюванні
З тієї ж причини перевіряти міцність в інших перерізах немає необхідності.
Ведений вал.
Матеріал валу - сталь 45 нормалізована; Пѓ в - 570 МПа.
Межі витривалості
Пѓ -1 ≈ 0,43 Пѓ в = 0,43 * 570 = 245,1 МПа
П„ -1 ≈ 0,58 Пѓ -1 = 0,58 * 245,1 = 142,2 МПа. br/>
Перетин А - А. Це перетин валу під зубчастим колесом. Вал у цьому перетині 44 мм. Концентрація напружень обумовлена ​​наявністю шпоночно канавки. p> Згинальний момент у горизонтальній площині
Н * мм
Згинальний момент у вертикальній площині
Н * мм
сумарний згинальний момент у перетині А - А
Н * мм
Момент опору крученню при d = 44 мм; b = 14 мм; t 1 = 5,5 мм
мм 3
Момент опору вигину
мм 3
Амплітуда і середня напруга циклу дотичних напружень
МПа
Приймаються k Пѓ = 1,5; Оµ Пѓ ≈ 0,84; k П„ = 2,3; Оµ П„ ≈ 0,72 і П€ П„ ≈ 0,15. p> Амплітуда нормальних напруг вигину
МПа; Середня напруга Пѓ m = 0. br/>
Коефіцієнт запасу міцності за нормальними напруженням
В
Коефіцієнт запасу міцності по дотичним напруженням
В
Результуючий коефіцієнт запасу міцності
В
Під всіх перетинах s> [s].
11. Вибір сорту масла
Змазування зубчастого зачеплення здійснюється зануренням зубчастого колеса в масло, налити всередину корпусу до рівня, що забезпечує занурення колеса приблизно на 10 мм. Обсяг масляної ванни V визначаємо з розрахунку 0,25 дм 3 олії на 1 кВт переданої потужності: V = 0,25 * 1,49 = 0,37 дм 3 . p> При контактних напругах Пѓ Н = 392 МПа і швидкості П… = 6 м/с рекомендована в'язкість масла повинна бути приблизно дорівнює 28 * 10 -6 м 2 /с. Приймаються масло індустріальне І - 30А за ГОСТ 20799 - 75. p> Камери підшипників заповнюємо пластичним мастильним матеріалом УТ - 1 і періодично поповнюємо його через прес-маслянки.
12. Збірка редуктора
Перед складанням внутрішню порожнину корпусу редуктора ретельно очищають і покривають маслостійкої фарбою.
Збірку виконується у відповідності зі складальним кресленням редуктора, починаючи з вузлів валів:
на провідний вал насаджують мазеудержівающіе кільця і ​​шарикопідшипники, попередньо нагріті в маслі до 80-100 В° С;
в ведений вал закладають шпонку і напресовую...
