р-редуктора необхідно знизити до n1=7 об / хв (для різання аустенітної корозійностійкої сталі) і n2=10 об / хв (для різання вуглецевої і низьколегованої сталі). Зниження здійснюємо за допомогою двоступеневої коробки передач з числом зубів парних коліс 20/40 і 25/35 і ланцюгової передачі з числами зубів 20/24.
Обчислимо ряд частот обертання ножа=n · 20/40 · 20/24=17,7 · 0,5 · 0,83=7,4 об / хв=n · 25/35 · 20/24=17,7 · 0,71 · 0,83=10,5 об / хв
Визначаємо крутний момент на виході редуктора
.4 Розрахунок приводу при обробці вуглецевої сталі
Виконаємо розрахунок приводу при включенні передачі 25/35 (n2=10,5 об / хв).
Відповідно до розрахункової ланцюжком визначаємо крутний момент на валах приводу.
На первинному валу коробки передач MI=M=539500 Н · мм;
На вихідному валу коробки передач
На валу роликового ножа
де hз=0,98 [1, с. 24] - коефіцієнт корисної дії циліндричної прямозубой передачі;
Hр=0,96 [1, с. 24] - коефіцієнт корисної дії ланцюгової передачі,
hП=0,99 [1, с. 25] - коефіцієнт корисної дії пари підшипників кочення.
Виконаємо проектувальний розрахунок зубчастої передачі 25/35.
Вибираємо матеріал коліс - сталь 40Х, термообробка - загартування струмами високої частоти (т.в.ч.) до твердості на поверхні не менше HRCЕ60 [1, с. 82].
Визначаємо допустимі контактні напруги
де sHlimb - межа контактної витривалості для легованих сталей високої твердості
sHlimb=17HRC + 70=17? 60 + 70=1090 МПа
КHL=1 [2, с. 33] - коефіцієнт довговічності;
[SH]=1,1 [2, стор 33] - коефіцієнт безпеки.
Визначаємо попереднє міжосьова відстань виходячи з умови забезпечення достатньої контактної витривалості активних поверхонь зубів
де Ка=49,5 [2, с. 32] - коефіцієнт, що враховує кут нахилу зуба для прямозубих коліс;
КНb=1,35 [2, с. 32] - коефіцієнт, що враховує нерівномірність розподілу навантаження по ширині зуба при несиметричному розташуванні коліс щодо опор валів;
yba=0,3 [1, с. 103] - коефіцієнт ширини вінця щодо міжосьової відстані.
За попереднім міжосьовому відстані визначаємо модуль зачеплення
За ГОСТ 9563-60 * приймаємо модуль зачеплення m=5 мм [2, с. 36].
Визначаємо ділильні діаметри коліс z1 і z2=mz1=5? 25=125 мм=mz2=5? 35=175 мм
Уточнюємо міжосьова відстань
Визначаємо необхідну ширину коліс
[b]=aw ·? ba=150 · 0,3=45 мм
Призначаємо сьомий ступінь точності передачі [2, с. 32].
При модулі m=5 мм і ширині вінця b=45 мм визначаємо контактні напруги на активних поверхнях зубів
де КН - уточнений коефіцієнт, що враховує нерівномірність розподілу навантаження по ширині зуба
КН=КНb? КНu=1,35? 1,05=1,42
КНb=1,08 [2, с. 32] - при несиметричному розташуванні коліс щодо опор валів;
КНu=1,1 [2, с. 40] - при окружної швидкості передачі u? 5 м / с і коефіцієнті ширини вінця yba=0,3.
З розрахунку видно, що контактні напруги на активних поверхнях зубів не перевищує пред?? Льно допустимих для вибраного матеріалу і термообробки
SН=834 МПа < ...
