одах при отриманні профілю заданої форми і розмірів. На рис. 136 приведена схема формовки коритного профілю відповідно зданим способом.
Спочатку підгинають прямолінійні ділянки профілю з одночасною свободою гнучкою криволінійних ділянок. Криволінійні
ділянки (місця вигину) і ширина заготовки при цьому передбачаються дещо меншими, ніж їх кінцева ширина на готовому профілі. В останньому технологічному проході одночасно зі збільшенням кривизни місць вигину збільшують ширину ділянки шляхом поперечного розтягування. Процес формоутворення профілю проектується таким чином, щоб складова поперечної деформації від розтягування була рівна або близька за величиною поверхневої деформації стиснення від вигину, де - радіус нейтрального шару деформації. Оскільки поперечна деформація стиснення внутрішніх шарів металу місця вигину переходить в розтягнення і деформація по товщині ставати одного знака (растягивающей), при розвантаженні після профілювання кут пружіненія істотно зменшується. Це дозволяє значно поліпшити якість продукції, підвищивши точність розмірів. Розтягування місць вигину можна забезпечити так само шляхом первісної формовки суміжних прямолінійних ділянок меншої ширини, якщо потім (переважно в останніх проходах) здійснювати їх поперечну витяжку. При цьому на ділянках вигину відбуватиметься формоїзмененіє металу за схемою вигину з розтягуванням. Такий спосіб можна застосовувати при виготовленні Коритний, гофрованих та інших профілів.
На рис. 137 в якості прикладу наведені деякі схеми перехідних форм профілів при їх виготовленні на високопродуктивних профилегибочних агрегатах з урахуванням рекомендації, зроблених на підставі досліджень формозміни і напружено-деформованого стану металу при профілювання.
Так, в наведених схемах формовки передбачені невеликі кути подгибки (до 10 -) в перших проходах для надійного захоплення заготовки валками без поперечного її зміщення в калібрі при поштучному процесі профілювання і в останніх проходах для зменшення пружіненія металу і більш якісної отформовку місць вигину.
При формуванні швелера (див. рис. 137, а) з метою попередження спотворення форми поперечних перерізів кінцевих ділянок профілів введений додатково 11-й перехід, в якому проводиться подгибка полиць на кут в напрямку, протилежному напрямку формовки.
При формуванні Z-подібного профілю (див. рис. 137, б) передбачено урівноваження прикладаються до заготівлі згинальних моментів і тим самим запобігання скручування профілю за рахунок подгибки стінки профілю в напрямку, протилежному подгибку полиць.
При виготовленні коритного профілю (див. рис. 137, в) передбачені викривлення стінки профілю в останніх проходах і перегин порожнисте на в 10-му переході для якісної отформовку місць вигину, зменшення пружіненія та запобігання спотворення форми поперечних перерізів кінцевих ділянок профілю.
При виготовленні замкнутого прямокутного профілю (див. рис. 137, г) передбачені одночасна подгибка бічних стінок і змикаються полиць і поперечних прогин стінок профілю для якісної отформовку місць вигину на мінімальні радіуси кривизни і запобігання втрати стійкості бічних стінок профілю.
3. Механічні властивості гнутих профілів
У процесі формовки гнутих профілів в результаті пластичної деформації відбувається значне зміцнення металу. Оскільки зміцнення супроводжується досить значним зниженням пластичних властивостей металу, деформовані ділянки профілю можуть бути вогнищем утворення тріщин. Тому при розробці технології профілювання слід поряд з вибором режимів формовки брати до уваги властивості вихідного металу.
Виконані дослідження характеристик механічних властивостей металу місць вигину профілів метолом розривних зразків показали, що зміна механічних властивостей протікає інтенсивно для сталей з більш низькими властивостями міцності в початковому стані. Так, межа міцності металу місць вигину готових профілів товщиною 4 мм із сталі Ст3 (при подгибку на сумарний кут () підвищився з 490 МН/на 19,4%, а у профілях із сталі 25ПС - з 400 МН/на 23,5% ; межа плинності - відповідно з 320 МН/на 51,5% і з 250 МН/на 78,5%, відносне подовження зменшилася з 23 до 8,5% у профілях із сталі Ст3сп і з 33 до 11% в профілях зі сталі 25ПС.
Виготовлення равнобокой куточків 40? 40? 4 мм на профілегибочному агрегаті 2? 7? 80? 500 з різних сталей показало, що інтенсивність підвищення міцності профілів збільшується зі зменшенням вмісту вуглецю в сталі.
Аналіз даних, наведених у табл. 12, показує, що аналогічна залежність спостерігається як в місці вигину, так і на обох полицях гнутих куточків. Основна маса досліджених рівнополичного куточків мала приблизно однакові значення і характер розподілу властивостей по обидві сторони місць вигину.
У зв'язку з тим що гнуті профілі виготовляють як з маловуглецевих сталей, що володіють невисокою міцністю, так і з низько- і високолегованих сталей з високою ...
