ядної балки
Для побудови епюри матеріалів використовуємо визначені раніше епюру огинають моментів і значення Мu з прийнятим армуванням прогонових і опорних перетинів, Точка перетину ліній, що відповідають рівню несучої здатності, з облямовує епюр називаються точками теоретичного обриву, фактично стрижні обриваються з урахуванням їх закладення в бетоні на величину, Формули для розрахунку:
,,
де Qi - поперечна сила в місці теоретичного обриву, - інтенсивність поперечного армування на цій ділянці балки, - діаметр обривається стрижня,
Розрахунок моментів Мu
Перша від краю опора:
- при 3? 14 AIII As=462 мм2
x=R s * A s/(R b * b)=365 * 462 /(13.05*200)= 64.609 мм u=R b * b * x * (h 0 - 0, 5 * x)=13.05 * 200 * 64.609 * (370-0,5 * 64.609)=
=56.946 * 10 6 H * мм
при 2? 14 AIII As=308 мм2
x=Rs * As/(Rb * b)=365 * 308/(13,05 * 200)=43,07 мм u=R b * b * x * (h 0 - 0 , 5 * x)=13,05 * 200 * 43,07 * (370-0,5 * 43,07)=
=39,17 * 10 6 H * мм max={20 * 14 мм=280 мм; 50.596 кН/(2 · 0,1083кН/мм) + 5 · 14 мм=303.591 мм}=310 мм max={20 · 14 мм=280 мм; 62.784 кН/(2 · 0,1083кН/мм) + 5 · 14 мм=359.862 мм}=360 мм max={20 · 14 мм=280 мм; 46.364 кН/(2 · 0,1083кН/мм) + 5 · 14 мм=284.054мм}=290 мм max={20 · 14 мм=280 мм; 34.443 кН/(2 · 0,1083кН/мм) + 5 · 14 мм=229.019 мм}
w4=280 мм
Середня опора:
- при 2? 14 AIII As=308 мм2
x=Rs * As/(Rb * b)=365 * 308/(13,05 * 200)=43,07 мм u=R b * b * x * (h 0 - 0 , 5 * x)=13,05 * 200 * 43,07 * (370-0,5 * 43,07)=
=39,17 * 10 6 H * мм max={20 * 14 мм=280 мм; 37.997 кН/(2 · 0,1083кН/мм) + 5 · 14 мм=245.423 мм}
w5=280 мм
- для 2-х конструктивних стрижнів? 8 As=101 мм2
x=Rs As/(Rb b)=365 * 101/(13,05 · 200)=14,12 мм, u=R b * b * x * (h 0 - 0, 5 * x)=200 * 13,05 * 14,12 (370 - 0,5 * 14,12)=13,38 кН м
Рис.11
4.Расчет і конструювання головної балки
.1 Призначення розрахункової схеми. Статичний розрахунок
Розрахункової схемою головної балки монолітного ребристого перекриття розглядаємо Багатопрогоновий нерозрізну балку, завантажену зосередженими силами в місцях обпирання другорядних балок.
Рис.12
Вихідні дані приймаємо відповідно до раніше розглянутими:
L 1=7, a=1750 мм, b гб=300мм, h гб=600мм, l 01=7000-250 + 380/2=6940 мм, l 02=6 600 мм.
R b=13.05 МПа (при? b2=0,9), R bt=0,945 МПа, R s=365 МПа (A - III).
Навантаження і впливи.
Розподілена погонне навантаження від власної ваги ребра гл. балки g б, виступаючого під плитою:
g б=(h гб - h пл.) * b гб * 1 * 25 *? f=(0,6-0,06) * 0,3 * 1 * 25 * 1,1=4.455 кН/м
Тоді розрахункові значення сили, що передаються другорядними балками з вантажної площі а * l 2=1.75 * 5.4=9.45 м 2:
постійна
G=((g б * a + g вт.б.) * l 2 + g Г.Б. * а) *? n=((2.85 * 1.75 + 1.87) * 6.7+ 4.455 * 1.75) * 0,95=42.585 кН
- тимчасова
P=p * a * l 2 *? n=9.6 * 1.75 * 5.4 * 0,95=86.184 кН
повна
G + P=42.585 + 86.184=128.769 кН
При проектуванні головної балки необхідно мати яка охоплює епюру згинальних моментів, для побудови якої потрібно розглянути епюри згинальних моментів для всіх можливих випадків завантаження і, поєднавши їх, окреслити зовнішні контури епюр. Побудова згинальних епюр істотно прискорюється при використанні таблиць Улицького.
Визначаємо максимальні пролітні і мінімальні опорні згинальні моменти:
в крайньому прольоті
М 1=0,345 * 128.769 * 6.94=308.313 кН * м
на проміжних опорах
M 01=- 0,278 * 128.769 * 6.6=- 236.266 кН * м
в середніх прольотах
M 2=0,222 * 128.769 * 6.6=188.673 кН * м
Q б=G + P=128.769 кН
Тоді реакція крайней проміжної опори (на стіні):
QA=Q б + (M оп i + 1 - M оп i)/l 01=128.769 + (- 236.266- 0)/6.94=94.725 кН
Реакція першої проміжної опори (колони) ліворуч:
Q Б лев=Q б - (M оп i + 1 - M оп i)/l 01=128.769 - (- 236.266- 0)/6.94=162.814 кН
