ається спільне управління в замкнутих контурах, освіченими тиристорними комплектами трансформатором, при цьому протікає управлінський струм, який необхідно обмежувати реакторами.
Згладжувальні реактори включаються послідовно з якорем двигуна і вибирається з умови згладжування. br/>
4.3 Визначення параметрів трансформатора, тиристорів, реактора
Трансформатор вибирається на основі розрахункових вторинних напруг і струму, а також розрахункової потужності.
Розраховуємо значення вторинного фазної напруги трансформатора:
(4.2.6)
де К U = 0,427;
U d - напруга перетворювача при вугіллі відривання тиристорів б = 0, приймаємо рівним номінальному напрузі живлення двигуна, В;
До з = 1,05-1,10 - коефіцієнт обліку коливання напруги мережі на 10%;
До б = 1,05-1,10 - коефіцієнт, що враховує неповне відкривання вентилів при максимальному сигналі управління;
До R = 1,05 - коефіцієнт, що враховує падіння напруги в трансформаторі і вентилях.
Відповідно до формули (4.2.6):
В
Розраховуємо значення струму фази вторинної обмотка трансформатора:
(4.2.7)
де К i = 0,815;
До ф = 1,05-1,10 - коефіцієнт форми анодного струму;
I d - випрямлений струм, рівний номінальному струму двигуна I ДН .
Відповідно до формули (4.2.7):
В
Знаходимо чинна значення струму первинної обмотки трансформатора:
(4.2.8)
де
(4.2.9) - коефіцієнт трансформації трансформатора.
Відповідно до формули (4.2.8), (4.2.9):
В В
Знаходимо розрахункову типову потужність трансформатора:
(4.3.0)
де К s = 1,05
Відповідно до формули (4.3.0):
В
За отриманими даними вибирається трансформатор з номінальними параметрами:
(4.3.1)
Тиристори вибираються за середньому значенню струму через вентиль з урахуванням збільшення струму двигуна в перехідних режимах і за максимальним значенням зворотної напруги.
Розраховуємо середнє значення струму через тиристор з урахуванням того, що тиристор в трифазних схемах відкрито третій періоди:
(4.3.2)
де К з = (2-2,50) - Коефіцієнт запасу по струму;
До ох = 1 - при примусовому охолодженням і
До ох = (0,30-0,35) - При природному повітряному охолодженні зі стандартним радіатором. p> Відповідно до формули (4.3.2):
В
Розраховуємо максимальну величину зворотної напруги:
(4.3.3)
де К 3 U = (1,50-1,80) - коефіцієнт запасу по напрузі;
До U обр = 1,0;
(4.3.4)
Відповідно до формули (4.3.3), (4.3.4):
В В
За каталогом вибираємо тиристори з номінальними даними:
(4.3.5)
Розраховуємо індуктивність зрівняльного реактора
(4.3.6)
де I ур = 0,10 В· I ДН (4.3.7) - діюче значення зрівняльного струму;
f 1 - частота живильної мережі;
До Д = 0,62 - коефіцієнт чинного зрівняльного струму.
Відповідно до формул (4.3.6), (4.3.7):
В В
У кожному з контурів зрівняльного струму встановлюється один ненасичений реактор або два насищаються, причому індуктивність кожного з них повинна бути дорівнює повній розрахункової величини.
Розраховуємо індуктивність ланцюга випрямленого струму з умови згладжування пульсації:
(4.3.8)
де k = 1,0 - номер гармоніки, для керованих перетворювачів;
р = 6,0 - число пульсацій, для трифазної мостової схеми;
р 1% = 10,0 - допустиме діюче значення основної гармоніки струму;
U dnm = 0,178 В· U D 0 (4.3.9) - амплітудне значення гармонійних складових випрямлена напруга, для першої гармоніки і мінімального робочого кута б = 30 0 при мостовий схемою.
Відповідно до формул (4.3.8), (4.3.9):
В В
Розраховуємо необхідну величину індуктивності згладжує реактора:
(4.4.0)
де (4.4.1) - індуктивність двигуна;
де в = 0,60 - для некомпенсованих машин;
р - число пар полюсів двигуна.
L ур - індуктивність зрівняльного реактора не враховується так як реактори не насичує;
де в = 0,60 - для некомпенсованих машин;
р - число пар полюсів двигуна.
Відповідно до формул (4.4.0), (4.4.1):
В В
Силова схема тиристорного перетворювача, а також структурна схема замкнутої системи з негативним зворотним зв'язком по швид...
