дницької практики відомо, що шліфування жароміцних сплавів відрізняється від шліфування конструкційних сталей. Наявність в жароміцних сплавах упрочняющей інтерметаллідним '-фази і карбідів, що мають високу мікротвердість (HV 2030-2060), призводить до інтенсивного зношування кола і збільшенню потужності шліфування. Це підтверджується даними по відносній потужності і питомої продуктивності шліфування різних матеріалів з широким зміною міцності та теплофізичних властивостей.
Якщо оцінювати відносну потужність шліфування енергетичним
безрозмірним критерієм (де Pz - тангенціальна складова сили різання, Н; Vk - швидкість обертання абразивного круга, м / с; V3 - поздовжня подача заготовки, м / с; - коефіцієнт теплопровідності оброблюваного матеріалу, Вт / м * К; максимальна контактна температура шліфування), а питому продуктивність q - відношенням знімання металу до зносу круга в одиницю часу, то ці показники будуть сильно відрізнятися для різних матеріалів, як це видно з таблиці 2
Таблиця 3
МатеріалАqМатеріалАqСталь 451845Х20Н77Т2ЮР623.230ХГСА1825ЖС6К802.018ХН2Н4ВА3618ВТ9901.612Х18Н10Т4210ЦНК- 7П921.5
Зношування інструменту є наслідком стирання і викришування частинок зерен під дією механічних і температурних факторів. Погіршення умов обробки викликає зростання контактної температури шліфування і повьппают ймовірність появи поверхневих дефектів на деталі. Виникнення поверхневих дефектів в більшій мірі спостерігається при шліфуванні матеріалів, що володіють малою теплопровідністю і акумулюючих теплоту в тонкому поверхневому шарі.
При багатопрохідному циклічному нагріванні під час звичайного маятникового шліфування відбуваються незворотні формоутворення зерен структури оброблюваного матеріалу, що призводять до перерозподілу мікронапружень, які за величиною можуть перевищити критичні, характерні для малоцикловой втоми. В результаті виникають поверхневі дефекти у вигляді шліфувальних тріщин. Відсутність багаторазового циклу нагрівання й охолодження є одним з переваг глибинного шліфування.
Таким чином, при глибинному шліфуванні за рахунок зміни кінетики термічного циклу можуть бути створені умови, що виключають виникнення термопластичних деформацій поверхневого шару і ослабляють інтенсивність перебігу фазових, мікроструктурних і дифузійних процесів. Це досягається підбором складу
і способів подачі МОР, призначенням оптимальних характеристик і циклів правки круга та режимів різання.
Проведені дослідження температурного поля заготовки при глибинному шліфуванні дозволили встановити, що при реально створюваної інтенсивності охолодження кількість теплоти, що йде в оброблювану поверхню, залежно від умов обробки складає 32 ... 83% від усього виділився тепла Причому, чим більше кут нахилу (чим більше глибина шліфування) і менше швидкість заготовки, тим більша кількість теплоти йде в знімаються з заготовки шари металу і тим ближче зміщуються максимальні значення температури на її поверхні до точки А (рис. 1.1). (Qm - відношення температури в довільній точці дуги контакту М до температури в точці А).
Рис 1.1 Схема шліфування (а) і залежність відносної температури по довжині контакту круга із заготовкою (б) при глибинному шліфуванні: 1) Ре=1; 2) Ре=0.6; 3) Ре=0.4; 4) Ре=0.1; 5) Ре=0.02
