ня.
Т - подібна схема заміщення трифазної (M 1 = 3) асинхронної машини будується для однієї фази, і, по суті, аналогічна схемі заміщення трансформатора (рис. 1).
В
Рис. 1 Схема заміщення асинхронної машини
Тут: U 1 - Фазна напруга, В;
R 1 і R 2 ' - Активні опори первинної та вторинної обмоток;
X 1 = О© 1 . L 1 Пѓ і X 2 ' = О© 1 . L 2 ' Пѓ - Індуктивні опори розсіювання первинної та вторинної обмоток, де П‰ 1 = 2 . ПЂ . f 1 - Циклічна частота мережі, а f 1 - Частота мережі;
X m і R m - індуктивний опір намагничивающей гілки, обумовлене основним магнітним потоком, і активний опір, штучно внесене в схему заміщення для обліку магнітних втрат у феромагнітних частинах магнітопровода;
I 1 , I 2 ' - Фазні струми в обмотках статора і ротора;
I m - струм намагнічування, що створює основний магнітний потік Ф m ; p> Тут індекс В«штрихВ» ('), що відноситься до вторинної обмотці, позначає, що дана величина приведена до первинної обмотці. br/>В
2. 2 Вибір автоматичного повітряного вимикача
В
Силові вимикачі служать для розподілу електроенергії в низьковольтних установках як апаратів захисту живильних ліній і споживачів. Вони захищають від перевантаження і короткого замикання установки, двигуни, генератори та трансформатори. Призначені для комутації та захисту установок, двигунів, трансформаторів і конденсаторів.
Вибір автоматичного повітряного вимикача здійснюється по номінальному струму двигуна. p> Для цієї мети можуть бути використані трифазні силові автоматичні вимикачі серії 3 VF фірми SIMENS . Струм уставки теплового розчеплювача встановлюється на 30% більше номінального струму двигуна I u = 1.3 I n
В
2.3 Вибір перетворювача частоти
В
Частотний спосіб регулювання є найбільш перспективним і широко використовуваним в даний час способом регулювання швидкості АД. Принцип його полягає в тому, що змінюючи частоту живлячої напруги f1, можна, у відповідності з виразом П‰0 = 2. пЃ°. f1/p, змінювати кутову швидкість обертання магнітного поля (синхронну швидкість обертання ротора), отримуючи тим самим різні штучні характеристики.
Цей спосіб забезпечує плавне регулювання в широкому діапазоні, одержувані характеристики мають високу жорсткість. Електричні втрати в роторі, пов'язані з ковзанням, в цьому випадку невеликі, тому частотний спосіб найбільш економічний
3. Розрахунок механічних характеристик
3.1 Параметри механічних характеристик
Всі механічні характеристики двигуна будуються спільно з механічною навантажувальної характеристикою механізму, приведеної до валу двигуна.
Спочатку знаходимо жорсткість природної механічної характеристики двигуна
,
де M o і пЃ· про - момент та швидкість холостого ходу, а M n і пЃ· n - Момент і швидкість при номінальному навантаженні .
В В
3.2 Природна характеристика
Для побудови природної механічної характеристики (мал. 5) використовуємо формулу для моменту асинхронної машини М (пЃ·), в якої явно показана залежність моменту від частоти (f) і напруги (U):
В
Тут: s (пЃ·, пЃ· 0 ) = 1 - пЃ·/пЃ· 0 - ковзання; пЃ· - поточне значення кутовий швидкості; пЃ· 0 = 2 пЃ° f/p - кутова швидкість магнітного поля при даній частоті f; р - число пар полюсів; m - число фаз, для трифазного двигуна m = 3; U - поточне значення фазної напруги; R1 і R2 '- активні опори, а L1 і L2' - індуктивності первинної та вторинної (приведеної до первинної) обмоток. p> За допомогою формули для моменту асинхронної машини будуємо природну механічну характеристику приводу для номінальних значень напруги і частоти. На цьому ж графіку будується навантажувальна характеристика механізму.
В В
Визначивши параметри природної механічної характеристики будуємо графік залежності моментів від кутових передач:
3.3 Механічна характеристика при екстреному гальмуванні
Екстрене гальмування здійснюється в режимі динамічного гальмування, при якому в обмотку статора - наприклад на затискачі А і НД, з'єднані разом, подається постійний струм. Попередньо необхідно задатися кратністю струму динамічного гальмування I dt по відношенню до номінального До id = I dt /I n , яку в...
