іс Ка = 43, а передавальне число нашого. редуктора і = ір = 5.
Найближче значення міжосьової відстані за ДСТ 2185-66 aw = 140 мм.
Нормальний модуль зачеплення приймаємо по наступній рекомендації:
тн = (0,01 0,02) аw = (0,01 0.02) 140 = 1, 4 2,8 мм; приймаємо по ГОСТ 9563-60.
тн = 2,25 мм.
Приймемо попередньо кут нахилу зубів = 10 В° і визначимо числа зубів шестерні і колеса:
В
Приймаються z1 = 24; тоді z2 = z1 u = 24 4 = 96.
Уточнене значення кута нахилу зубів
.
В
Основні розміри шестерні і колеса:
діаметри ділильні:
мм.
мм.
Перевірка: 140 мм;
діаметри вершин зубів:
в1 = d1 + 2 тп = 66,66 + 2-2,5 = 71,66 мм; В2 = d2 + 2ТП = 333,34 + 2-2,5 = 338,34 мм
ширина колеса мм;
ширина шестерні b1 = b2 + 5 мм = 61 мм.
Визначаємо коефіцієнт ширини шестірні по діаметру:
В
Окружна швидкість коліс і ступінь точності передачі
М/С
При такій швидкості для косозубих коліс варто прийняти 8-ю ступінь точності
Коефіцієнт навантаження
В
Значення Кнв дані в табл. 3.5; при = 1,275, твердості НВ350 і несиметричному розташуванні коліс щодо опор з урахуванням вигину веденого валу від натягу ланцюгової передачі Кнв1, 13. За табл. 3.4 гл. III при v = 3,38 м/с і 8-го ступеня точності = 1,07. За табл. 3.6 для косозубих коліс при v <5 м/с маємо = 1,0. Таким чином,
Кн = 1,131,07 1,0 = 1,21.
Перевірка контактних напружень за формулою:
МПа <[].
Сили, що діють в зачепленні:
окружна H,
радіальна H,
осьова H.
Перевіряємо зуби на витривалість по напруженням вигину за формулою:
В
Тут коефіцієнт навантаження KF =. За табл. 3.7 при = 1,1, твердості НВ <350 і несиметричному розташуванні зубчастих коліс щодо опор = 1,26. KFv = 1,25. Таким чином, коефіцієнт KF = 1,261,25 = 1,575; YF - коефіцієнт, що враховує форму зуба і залежить від еквівалентного числа зубів:
у шестерні zv1 =;
у колеса zv2 = 3,84 і YF2 = 3,60.
Допустиме напруження за формулою
.
Для сталі 45 поліпшеної при твердості НВ <350 = 1.8НВ. Для шестерні = 1,8230 = 415 МПа; для колеса = 1.8 200 = 360 МПа. [SF] = [SF] '[SF] "- коефіцієнт безпеки, де [SF]' = 1,75,...
