/p>
Проміжний вал - Г†42 мм, b'h'l = 12'8'32 мм;
;
Ведений вал:
Г†55 мм, b'h'l = 16'10'45 мм;
;
Г†42 мм, b'h'l = 12'8'56 мм;
;
Вал барабана - Г†50 мм, b'h'l = 16'10'80 мм;
.
9. Перевірочний розрахунок валів редуктора
Приймемо, що нормальні напруження від згину змінюються по симетричному циклу, а дотичні від крутіння - по отнулевому (пульсуючому).
Уточнений розрахунок полягає у визначенні коефіцієнтів запасу міцності n для небезпечних перерізів і порівнянь їх з необхідними значеннями [N]. Міцність дотримана при
Будемо проводити розрахунок для імовірно небезпечних перерізів кожного з валів.
Ведучий вал:
Матеріал валу той же, що і для шестерні, тобто сталь 45, термообробка - поліпшення. За [1, табл. 3.3] при діаметрі заготовки до 90мм (Dа1 = 85,5 мм) середнє значення
Межа витривалості при симетричному циклі вигину
В
Межа витривалості при симетричному циклі дотичних напружень
В
Перетин А-А. У цьому перетині при передачі обертаючого моменту від електродвигуна через муфту виникають тільки дотичні напруги. Концентрацію напружень викликає наявність шпоночно канавки. p> Коефіцієнт запасу міцності
,
де - амплітуда і середня напруга отнулевого циклу;
= 1,68 - Ефективний коефіцієнт дотичних напружень по [1, табл. 6.5];
= 0,8 - Масштабний фактор для дотичних напружень по [1, табл. 6.8];
= 0,1 - Для вуглецевих сталей;
Wк нетто - момент опору крученню.
,
де d = 25мм - діаметр валу;
b = 8мм - ширина паза шпони;
t1 = 4мм - глибина шпонкового паза.
.
.
Такий великий коефіцієнт запасу міцності пояснюється тим, що діаметр валу збільшений при конструюванні для з'єднання його муфтою з валом електродвигуна. З цієї ж причини перевіряти міцність в інших перетинах вала немає необхідності.
Проміжний вал:
Матеріал валу - сталь 45 нормалізована,
Межа витривалості при симетричному циклі вигину
В
Межа витривалості при симетричному циклі дотичних напружень
В
Перетин А-А. Концентрація напружень обумовлена ​​наявністю шпоночно канавки.
Згинальні моменти:
щодо осі y
;
щодо осі x
.
Результуючий згинальний момент
.
Моменти опору перерізу нетто:
В
Амплітуда номінальних напруг вигину
.
Середня напруга циклу нормальних напруг
.
Амплітуда і середнє напруження циклу дотичних напружень
.
Коефіцієнти запасу міцності:
,
де
= 1,79 - Ефективний коефіцієнт нормальних напружень по [1, табл. 6.5];
= 0,844 - масштабний фактор для нормальних напружень по [1, табл. 6.8];
= 0,21 - Для вуглецевих сталей;
,
де
= 1,68 - Ефективний коефіцієнт дотичних напружень по [1, табл. 6.5];
= 0,724 - Масштабний фактор для дотичних напружень по [1, табл. 6.8];
= 0,1 - Для вуглецевих сталей. p> Загальний коефіцієнт запасу міцності
.
Перетин Б-Б. Концентрація напружень обумовлена переходом від Г†45мм до Г†34, 5мм: при і коефіцієнти концентрації напруг. Масштабні фактори. p> Осьовий момент опору перерізу
.
Амплітуда нормальних напруг
,
де MXY = 49,56 '103 Н * мм - згинальний момент (епюр моментів у схемі валу).
Полярний момент опору
В
Амплітуда і середнє напруження циклу дотичних напружень
.
Середня напруга циклу нормальних напруг
.
Коефіцієнти запасу міцності:
;
.
Загальний коефіцієнт запасу міцності
.
Ведений вал:
Матеріал вала - сталь 45 нормалізована,
Межа витривалості при симетричному циклі вигину
В
Межа витривалості при симетричному циклі дотичних напружень
В
Перетин А-А. Концентрація напружень обумовлена ​​наявністю шпоночно канавки.
Згинальні моменти:
щодо осі y
;
щодо осі x
.
Результуючий згинальний момент
.
Моменти опору перерізу нетто:
В
Амплітуда номінальних напруг вигину
.
Середня напруга циклу нормальних напруг
.
Амплітуда і середнє напруження циклу дотичних напружень
.
Коефіцієнти запасу міцності:
,
де
= 1,79 - Ефективний коефіцієнт нормальних напружень по ...
