=7 valign=top>
MxBслева
+
MxB праворуч
Mк = Т2
+
В В
Горизонтальна
площину
My
Mx
Mk
муа = +0,
Му ліворуч = Му праворуч = Rx3L2,
MyC = 0.
Му ліворуч = Му праворуч = 1105,5 В· 0,05 = 55,275 Н В· м
Вертикальна площину
MxA = 0,
MxB ліворуч = Ry3L2,
MxB праворуч = Ry4 L2,
MxC = 0,
Mк = T2.
MxB ліворуч = 86,2 В· 0,05 = -0,945 Н В· м
MxB праворуч = 1053,7 В· 0,05 = 39,695 Н В· м
Mк = T2 = 367,42 Н В· м
10.2.Согласно розрахунків побудови епюр небезпечним є перетин під зубчастим колесом
Матеріал валу - сталь 45 нормалізована (Табл. 3.3. Л1 с. 34
Gв = 570 МПа)
Межа витривалості при симетричному циклі вигину
G-1 ≈ 0,43 Gв, (10.1.)
G-1 ≈ 0,43 В· 570 = 245,1 МПа
10.3. Визначаю межу витривалості при симетричному циклі дотичних
П„-1 ≈ 0,58 G-1, (10.2.) p> Нормальне напруга від вигину змінюється по симетричному циклу, а дотичні від кручення - по нульовому (пульсуючому)
П„-1 ≈ 0,58 В· 245,1 = 142,158 МПа
Діаметр валу під зубчастим колесом
d = 55 мм
Концентрація напруг обумовлена ​​наявністю шпоночно канавки згідно Табл. 10.1. Л.1 КG ≈ 1,6; KП„ ≈ 1,5;
Табл. 10.1. Л.1 ОµG ≈ 0,82; ОµП„ ≈ 0,7;
Л1. з 313 П†G ≈ 0,15; П†П„ ≈ 0,1.
Крутний момент Т2 = 264,85 H В· м
10.4. Визначення сумарного згинального моменту:
Мі =,
Мі === 68,05 Н В· м
Момент опору крученню (вал під колесом d = 55 мм, b = 16 мм, t1 = 6 мм; табл. 10.5.)
W до нетто = ПЂd3/16 - у В· t1 (d-t1) 2/2d, (10.3.)
де Wк нетто - момент опору кручення, мм;
d - діаметр валу, мм.
W до нетто = 3,14 В· 553/16 - 16.6 (55-6) 2/2.55 = 30555,7 мм 3
Момент опору вигину
W до нетто = ПЂd3/32-у В· t1 (d-t1) 2/2d,
W до нетто = 3,14 В· 553/32-16 В· 6 (55-6) 2/2.55 = 14230 мм3
10.5. Визначення амплітуди і середньої напруги циклу дотичних напружень
В
П„v = П„m = T2/2W до нетто, (10.4.)
П„v = 367,42 В· 103/2 В· 30555,7 = 4,33 МПа
Амплітуда нормальних напружень вигину
Gv = Мі/W до нетто, (10.5.)
Gv = 68,05 В· 103/14,23 В· 103 = 4,78 МПа
Середній напруга Gm = 0
10.6. Визначення коефіцієнта запасу міцності нормальною напругою
, (10.6)
= 26,3
10.7. Визначення коефіцієнта запасу міцності по дотичним напруженням
, (10.7)
= 14,63
10.8. Визначення результуючого коефіцієнта запасу міцності для перерізу під зубчастим колесом
> [S] = 2,5, (10.8)
=== 12,787> 2,5
Умова виконана
11. Підбір та перевірочний розрахунок муфти
Для з'єднання веденого вала редуктора з валом барабана стрічкового конвеєра вибираємо муфту пружну втулочно-пальцеву за ГОСТ 21424-75-додаток
Зробимо перевірочний розрахунок гумових втулок.
11.1. Розрахунковий момент
Тр = kpТ3,
де Тр - Розрахунковий момент, Н В· м;
kp = 1,25 ... 1,5-коефіцієнт режиму роботи для стрічкових транспортерів.
Т3-момент передається муфтою, Н В· м. p> Тр = 1,3 В· 259,553 = 337 Н В· м
11.2. За ГОСТ 21424-75 вибираю муфту з [T] = 500 Н В· м; d = 45 мм;
D = 170 мм; dn = 18 мм; Св = 36
11.3. Перевірка гумових втулок на зминання поверхонь їх сполучення з пальцями
Gсм = Ft/sсм = Ft/dn Св ≤ [Gсм],
де Ft-окружна сила, передана одним пальцем, Н.
Ft = Tр/0,5 D В· z,
де допустиме напруження зминання гуми [Gсм] = 2,0 МПа. p> Ft = 337/0,5 В· 170.10 -3 В· 6 = 660,8 Н
Gсм = 660,8/18.36 = 1,02 МПа
Gсм ≤ [Gсм]
1,02 МПа ≤ 2 МПа
12. Посадки зубчастого колеса і підшипників
В
Посадки зубчастого колеса на вал H7/р6 за ГОСТ 25347-82.
Шейки валів під підшипники виконую з відхиленням вала k6.
Відхилення отворів у корпусі під зовнішні кільця по H7.
Муфти при важких ударних н...
